Усилие - затяг
Cтраница 3
Одностороннее накопление деформаций при нагружении с заданными амплитудами нагрузок при наличии выдержек означает возможность циклического уменьшения усилий затяга в резьбовых соединениях. Потеря усилий затяга в шпильках резко усиливается при развитии макротрещин по наиболее нагруженным виткам резьбы. На стадиях статического и циклического нагружения, не связанных с образованием макротрещин, сохраняется достаточная разборность резьбовых соединений. [31]
Пропитка коллектора в эпоксидном компаунде, сопровождающаяся проникновением склеивающего состава между отдельными пластинами круговой арки коллектора, а также между упругой аркой и несущими элементами, приводит к склеиванию всех элементов коллектора в единое целое, представляющее собой анизотропный цилиндр. При этом произвольное изменение усилий затяга после полимеризации пропитывающего компаунда уже невозможно. [32]
Необходимое усилие затяга прокладки QH определяется из двух величин Роб и Qp, вычисленных для данного фланца. Наибольшая из них определяет величину усилия необходимого затяга прокладки. [33]
Необходимое усилие затяга прокладки Q, определяется из двух величин Q и Qp, вычисленных для данного фланца. Наибольшая из них определяет величину усилия необходимого затяга прокладки. [34]
Наибольшая из них определяет величину усилия необходимого затяга прокладки. [35]
Выполненные по разработанной программе расчеты на ЭВМ с использованием этого соотношения показали, что при затяге нажимных винтов 25 % распорного усилия идет на догрузку шпилек, остальная часть ослабляет контактное сжатие в точке В. При действии внутреннего давления догрузка шпилек составляет приблизительно 10 - 12 % выбранного предварительного усилия затяга. [36]
Выполненные по разработанной программе расчеты на ЭВМ с использованием этого соотношения показали, что при затяге нажимных винтов 25 % распорного усилия идет на догрузку шпилек, остальная часть ослабляет контактное сжатие в точке В. При действии внутреннего давления догрузка шпилек составляет приблизительно 10 - 12 % выбранного предварительного усилия затяга. [37]
Гайки шпилек и болтов затягиваются равномерно и постепенно с разных сторон фланца. Арматура, работающая на трубопроводах высокого давления, нуждается в особо тщательном контроле усилий затяга шпилек, что обеспечивается измерением удлинения шпилек при затяжке. Перед установкой шпилек в таких трубопроводах резьбу шпилек протирают графитом, водно-графитовой эмульсией или наносят смазку ВНИИНП-232, чтобы воспрепятствовать - схватыванию металла шпилек и гаек и обеспечить возможность разборки соединения после длительной эксплуатации. [38]
В отличие от этого осевые нагрузки не являются самоуравновешенными, и участок конструкции, нагруженный осевым усилием, расположен между двумя сечениями, каждое из которых представляет собой сопряжение с разрывом осевого усилия. Такие разрывы могут наблюдаться, в частности, в местах разветвления меридиана конструкции, а также во фланцевых соединениях, нагруженных усилиями затяга шпилек. Последние вызывают также изгиб фланцевых элементов, однако для определения разрывов изгибающих моментов и приращений осевых усилий при деформировании конструкции требуется одновременное рассмотрение двух-трех разрывных сопряжений, которые в данном случае оказываются взаимозависимыми. [39]
 |
Схема решения вопросов прочности ресурса. [40] |
Данные об условиях эксплуатационного нагружения являются исходными при назначении основных расчетных параметров и доследующих расчетов прочности и ресурса. К ним в первую очередь относятся механические нагрузки, вызываемые действием давления, веса, центробежных и других инерционных усилий, электромагнитных воздействий, усилиями затяга. [41]
После обжатия при контактном давлении 700 кгс / см2 - герметичность соединения сохраняется и при контактном давлении на прокладке, равном рабочему. Чтобы улучшить герметичность соединения и увеличить сопротивление распору прокладки средой, на уплотнительных поверхностях соединения обычно создают две-три узкие канавки треугольного сечения, в которые паронит вдавливается под действием усилия затяга. Такие канавки делаются и при использовании других неметаллических прокладок. Листы паронита изготовляются толщиной до 6 мм. Прокладку целесообразно применять возможно более тонкую, но толщина ее должна быть достаточной для герметизации соединения при данной шероховатости обработанных поверхностей и площади уплотнения. Паронит листовой выпускается следующих марок: ПОН, ПМБ, ПА, ПЭ и специальных марок ПС и ПСГ. [42]
После обжатия при контактном давлении 700 кгс / ем2 герметичность соединения сохраняется и при контактном давлении на прокладке, равном рабочему. Чтобы улучшить герметичность соединения и увеличить сопротивление распору прокладки средой, на уплотнительных поверхностях соединения обычно создают две-три узкие канавки треугольного сечения, в которые паронит вдавливается под действием усилия затяга. Такие канавки делаются и при использовании других неметаллических прокладок. Листы паронита изготовляются толщиной до 6 мм. Прокладку целесообразно применять возможно более тонкую, но толщина ее должна быть достаточной для герметизации соединения при данной шероховатости обработанных поверхностей и площади уплотнения. Паронит листовой выпускается следующих марок: ПОН, ПМБ, ПА, ПЭ и специальных марок ПС и ПСГ. [43]
В этих соединениях используются мягкие и металлические прокладки. Наиболее часто применяют мягкие армированные прокладки. Усилие затяга в таких соединениях зависит от типа прокладки; оно требуется для обеспечения плотности в начальный период работы арматуры до достижения высокого давления, которое обеспечивает самоуплотнение соединения. Методика расчета таких прокладок еще не разработана. Опыт эксплуатации показывает, что есть основание дать положительную оценку таким соединениям. [44]
Это требует при проектировании, расчете напряжений и оценке прочности корпусных конструкций рассмотрения большого числа вариантов взаимодействия с целью учета наименее благоприятного возможного их сочетания либо задания ограничений на условия изготовления и эксплуатации, исключающих неблагоприятный вариант напряженного состояния. Учесть указанные особенности разъемных соединений при использовании традиционных методов расчета для многократно статически неопределимых конструкций, например, методом сил представляется весьма трудоемким, поэтому рекомендуемые в настоящее время нормами расчетные схемы рассматривают отдельные узлы корпусных конструкций без учета указанных условий взаимодействия, пренебрегая силами трения, ограничениями по взаимным перемещениям в посадочных соединениях крышки и корпуса, контактными податливостями фланцев. В частности, изменение усилия затяга шпилек фланцевых соединений в различных режимах определяется без полного учета деформаций всей конструкции, что не позволяет обоснованно выбрать величину предварительного затяга шпилек. [45]
Страницы: 1 2 3