Критические усилия

Cтраница 1

Критические усилия в элементах панели при продольном сжатии в предположении идеализированной упругой работы конструкции вычисляют в следующем порядке. [1]

Критические усилия Nx3e в армирующих ребрах в случае, когда начальное искривление панели весьма мало и ребра работают только на сжатие, вычисляют по двум формулам, соответствующим двум формам потери устойчивости этих ребер. Для элемента панели, включающего в себя два соседних ребра и слой пенопласта между ними, одна из этих форм аналогична кососимметричному искривлению трехслойной пластинки, где эти ребра играют роль внешних слоев, другая форма аналогична симметричному искривлению такой пластинки. Это значит, что при первой форме перемещения двух соседних ребер направлены в одну сторону, а при второй - навстречу одно другому. [2]

Зависимость коэффициента с ] (, учитывающего образования свода естественного равновесия грунта при продольных перемещениях трубопровода, от относительной глубины заложения трубопровода h / DH. [3]

Продольные критические усилия Л цр, при которых наступает потеря продольной устойчивости трубопровода, следует определять согласно правилам строительной механики с учетом принятого конструктивного решения и начального искривления трубопровода, в зависимости от глубины его заложения, физико-механических характеристик грунта, наличия балласта и закрепляющих устройств. [4]

Критические усилия сдвига Т [ е для элементов сот ( ( 3) в предположении упругой работы конструкции определяют, рассматривая эти элементы как прямоугольные шарнирно-опертые по контуру пластинки при потере устойчивости от действия в их плоскости равномерно распределенных по контуру сдвигающих усилий. [5]

Критические усилия Nie на единицу ширины одного внешнего слоя находят для формы их искривления по цилиндрическим поверхностям, образующие которых нормальны к направлению сжатия ( смарщива-ние внешних слоев) в предположении идеализированной упругой работы конструкции. [6]

Определяют критические усилия сжатия Nie и сдвига Tie этих элементов в предположении идеализированной упругой работы конструкции. [7]

Решая уравнение (6.22), можно определять критические усилия о, Gy, Тед или их комбинации для пластины. [8]

Изменение параметров устойчивости шарнирно опертых пластин из эпоксидных композиционных материалов с углами армирования 9 и конструкционных металлов [ акр е ( / ]. [9]

Анизотропия и схема расположения слоев влияют на критические усилия, и пластина, спроектированная без учета этого влияния, может преждевременно потерять устойчивость. [10]

Отмечено также, что в некоторых случаях шарнирного-опирания критические усилия подкрепленных оболочек меньше критических усилий неподкрепленных оболочек такого же веса. [11]

Из неравенств (5.4.13) видно, что несимметричным формам потери устойчивости соответствуют более высокие критические усилия. Следовательно, потеря устойчивости упругой трансверсально изотропной круговой пластинки происходит по осесимметричной форме, что согласуется с классическим результатом ( см., например, [85]) о форме потери устойчивости в этой задаче. [12]

Из табл. 4.3.1, 4.3.2 видно, что в рассмотренной области геометрических и механических параметров критические усилия Т, Т, 7 близки между собой. [13]

На рис. 6.8 даны построенные по (6.54) и (6.55) графики, которые показывают, что с увеличением радиуса R и амплитуды начального изгиба критические усилия, вызывающие потерю устойчивости, монотонно уменьшаются. [14]

Отличные от нуля решения здесь возникают при равенстве нулю определителя этой системы уравнений, а значения сжимающей силы Р, при которых определитель обращается в нуль, представляют собой критические усилия. [15]

Страницы: 1 2