Cтраница 2
При других граничных условиях решение получается значительно более громоздким, но результаты качественно аналогичны полученным выше: для пластины с конечным отношением сторон при сжатии в одном направлении уменьшаются критические усилия в другом направлении, а для удлиненных пластин сжатие в продольном направлении не влияет на критические усилия сжатия в поперечном направлении. [16]
При других граничных условиях решение получается значительно более громоздким, но результаты качественно аналогичны полученным выше: для пластины с конечным отношением сторон при сжатии в одном направлении уменьшаются критические усилия в другом направлении, а для удлиненных пластин сжатие в продольном направлении не влияет на критические усилия сжатия в поперечном направлении. [17]
Анализ результатов расчета показал, что в этом случае наблюдается иная картина, чем в случае одного сжатия. Косая перекрестная намотка позволяет снять большие критические усилия на оболочках, чем изотропная, прямая и косая однозаходная. [18]
Для многих типов оболочек и условий нагружения опытные критические усилия оказываются значительно ниже, чем значения, вычисленные согласно линейной теории. При этом наблюдаемая картина послекритической деформации обычно существенно отличается от формы бифуркации, которую предсказывает линейная теория. [19]
Прежде всего, внутреннее гидростатическое давление оказывает поддерживающее влияние. Прямая намотка позволяет снять при УС - 0 4 - 1 0 критические усилия большие, чем изотропная намотка. Наиболее устойчивые оболочки могут быть получены косой однозаход-ной намоткой. [20]
В области устойчивости упругих систем, находящихся под действием потенциальных сил, наиболее важным разделом остается теория устойчивости тонких упругих оболочек. Исследования, выполненные в последние годы, окончательно поколебали утвердившуюся было ориентацию на нижние критические усилия. С точки зрения расчета тонкостенных конструкций, а также оценки экспериментальных данных наибольший интерес представляют истинные ( верхние) критические усилия, найденные с учетом начальных отклонений срединной поверхности от идеального состояния, реальных способов осуществления граничных условий и реального способа нагружения. [21]
Поперечное сечение деформируется в эллипс. Этой форме потери устойчивости отвечают низкие значения критических усилий, особенно у коротких оболочек. С увеличением длины оболочки критические усилия возрастают. Пунктиром и штрих-пунктиром на рис. 7.12 показаны соответственно результаты [7.15], полученные при безмоментном докритическом состоянии. На рис. 7.13 на половине длины оболочек показаны формы потери устойчивости. [22]
С уменьшением диаметра трубопровода и защемления его в грунте величина NKp уменьшается. Например, устойчивость подземного трубопровода диаметром 325 мм и толщиной стенки 9мм, сооруженного при температуре - 30 С, по которому перекачивается продукт с температурой 50 С, не обеспечивается, а для открытых участков без грунтовой засыпки температура продукта 20 С представляет опасность для продольной устойчивости трубопровода. На участках трубопровода с начальными искривлениями продольные критические усилия NKp значительно меньше, чем на прямолинейных участках. [23]
К таким параметрам можно отнести максимальные амплитуды, соответствующие заданному уровню возбуждения, или максимальные частоты, определяющие размеры зоны затягивания амплитудно-частотных характеристик. При исследовании устойчивости в качестве определяющих параметров принимают критические усилия или критические частоты. [24]
В области устойчивости упругих систем, находящихся под действием потенциальных сил, наиболее важным разделом остается теория устойчивости тонких упругих оболочек. Исследования, выполненные в последние годы, окончательно поколебали утвердившуюся было ориентацию на нижние критические усилия. С точки зрения расчета тонкостенных конструкций, а также оценки экспериментальных данных наибольший интерес представляют истинные ( верхние) критические усилия, найденные с учетом начальных отклонений срединной поверхности от идеального состояния, реальных способов осуществления граничных условий и реального способа нагружения. [25]
Разрушение стоек могло привести к неравномерным осадкам колодца и вызвать критические усилия в его стенах, которые заранее невозможно рассчитать и учесть. [26]
Параметр Я характеризует длину волны в продольном направлении. Кривые для больших значений параметра у имеют один максимум, соответствующий наименьшему критическому значению усилия. Для малых значений 2 кривые имеют два максимума. При этом величины Яр, соответствующие второму максимуму, определяют наименьшие критические усилия. Таким образом, потеря устойчивости оболочки сопровождается образованием коротких продольных волн. При этом зависимость критического усилия от параметра h / R слабая. [27]
Ось абсцисс здесь такая лее, как и на рис. 2, а на оси ординат отложены значения отношения критического усилия оболочки с 7 Ф О к критическому усилию круговой оболочки. Кривой 3 соответствуют модули поперечного сдвига, уменьшенные в 40 раз. Здесь приведены только сплошные кривые, так как существенных различий между решениями двух исходных систем в рассмотренном диапазоне амплитуд 7 не наблюдается. При малых значениях параметра 7 начальная волнистость поверхности отражается на критических нагрузках как начальное несовершенство, приводя к их снижению. Затем происходит смена форм потери устойчивости, свидетельствующая об увеличении жесткости оболочки. Критические усилия значительно возрастают, причем тем значительнее, чем выше модули поперечного сдвига. [28]