Cтраница 2
Проектная часть ВНИИСИНЖ с 1963 года занимается проектированием установок огневого обезвреживания газовых и жидких отходов различных технологических цехов и участков производства синтетических жирозаменителей. [16]
Применение указанного способа ликвидации N0 в отходящих дымовых газах установок огневого обезвреживания малоперспективно, так как связано с организацией процесса при температурах отходящих газов выше 1400 С. Это приводит к большому перерасходу топлива, а также к нежелательному усилению процессов испарения и разложения минеральных веществ, содержащихся в отходах. [17]
Наибольшие трудности возникают при очистке от пыли отходящих газов установок огневого обезвреживания сточных вод, содержащих минеральные соли и другие минеральные соединения. Это обусловлено высокой начальной запыленностью газов ( до 15 г / м3 и более), высокой дисперсностью, коррозионной активностью пыли при мокрой очистке газов. По данным [316- 318], средний медианный размер частиц пыли составляет от 0 5 до 2 мкм. [18]
В ближайшие 5 - 10 лет ожидается дальнейшее развитие и установок огневого обезвреживания, которое будет идти в основном по пути еще более широкого внедрения компактных циклонных печей. Предстоит много сделать в направлении усовершенствования конструкций огневых агрегатов и теплообменников к ним, рациональной организации сжигания потребляемого топлива и газодинамики реакционного пространства, разработки средств контроля и автоматизации. [19]
Выбор схемы использования теплоты продуктов сгорания осуществляется в зависимости от единичной мощности установки огневого обезвреживания. [20]
Концентрация и свойства примесей сточной воды предопределяют необходимость применения в технологических схемах установок огневого обезвреживания очистки отходящих газов от токсических газов, паров и пыли. [21]
Использование нормализованных механических центробежных форсунок, применяемых для сжигания мазута, в установках огневого обезвреживания жидких отходов часто затруднено из-за наличия в отходах грубой взвеси и отсутствия высоконапорных насосов для подачи к форсункам агрессивных жидкостей. [22]
Для сжигания жидких стоков целесообразно использовать циклонные печи, обладающие существенными преимуществами по сравнению с другими типами установок огневого обезвреживания производственных отходов. [23]
Технологические отбросные газы, а также выбросы местной вытяжной вентиляции должны проходить предварительную очистку в пылегазоочистных аппаратах или установках огневого обезвреживания. [24]
При обезвреживании нитрозных газов и жидких отходов, содержащих азотную кислоту и ее соли, нитриты и органические нитросоединения, наблюдаются повышенные выбросы NO из установок огневого обезвреживания. [25]
Однако эффективность работы установок огневого обезвреживания в целом во многом зависит от эффективной работы основного элемента технологической схемы - реактора огневого обезвреживания. [26]
При оценке летучести веществ наиболее удобно сопоставлять температуру их кипения tKtm с равновесной температурой испарения воды tpaBH в распыленном состоянии в контакте с дымовыми газами или с температурой кипения воды при атмосферном давлении. В дымовых газах установок огневого обезвреживания сточных вод содержание водяных паров составляет 0 5 - 0 6 кг на 1 кг сухих дымовых газов; при температурах дымовых газов от 200 до 900 С этому влагосодержанию соответствует / равн 85 С. [27]
Значительное снижение стоимости обезвреживания сточных вод возможно при использовании тепла отходящих газов, являющегося основной статьей расходной части теплового баланса печей огневого обезвреживания. При относительно низкой агрегатной нагрузке установок огневого обезвреживания наиболее целесообразным является глубокое регенеративное использование тепла отходящих газов, которое позволяет резко сократить удельный расход топлива. В установках с агрегатной нагрузкой более 3 - 4 т / ч выгоднее внешнее ( энергетическое) применение тепла отходящих газов для производства пара или горячей воды в котлах-утилизаторах. Рациональная схема использования тепла отходящих газов определяется агрегатной нагрузкой установки и во многом зависит от состава конкретной сточной воды и физико-химических свойств ее примесей. В целях экономии капитальных затрат, ускорения строительства и упрощения условий эксплуатации является оправданной работа установок с малой агрегатной нагрузкой, а также установок временного назначения, без использования тепла отходящих газов. [28]
В 1968 г. введена в эксплуатацию установка огневого обезвреживания щелочного стока производства капролактама на Новокемеровском химкомбинате. На ряде предприятий эти установки находятся в стадии пуска или строительства. [29]
Для выбора тягодутьевых средств при проектировании установок огневого обезвреживания сточных вод с использованием циклонных реакторов необходимо знать величину их полного аэродинамического сопротивления. В отличие от циклонных топок для циклонных реакторов установок огневого обезвреживания сточных вод характерна более сложная зависимость их аэродинамического сопротивления от конструктивных параметров. Радиальная подача в циклонный реактор больших количеств сточной воды ( средняя массовая концентрация жидкой фазы в газовом потоке достигает 0 3 кг / кг) существенно влияет па закономерности движения несущей среды. При этом часть энергии газов расходуется на транспортировку жидкой фазы, вследствие чего падает крутка газового потока. На полное аэродинамическое сопротивление реактора в результате впрыска сточной воды влияют затраты энергии газового потока на дробление капель, увеличение объема дымовых газов вследствие испарения сточной воды. [30]