Cтраница 4
Следует отметить, что расчет устойчивости цилиндрической оболочки является более сложным. Приведенный пример служит лишь иллюстрацией применения имеющихся данных. [46]
Как видим, рассмотрение задачи устойчивости цилиндрической оболочки в условиях ползучести при сжатии и при сжатии с давлением как адачи устойчивости процесса деформирования ( основного невозмущенного движения) на конечном интервале времени по отношению к малым детерминированным возмущениям приводит к обнадеживающим результатам. [47]
Характер влияния регулируемой технологической анизотропии на устойчивость цилиндрических оболочек прослеживается на примере расчета критических значений осевого и радиального давлений для оболочек, изготовленных путем перекрестной укладки слоев. [48]
Отметим еще, что классические уравнения устойчивости цилиндрической оболочки получаются из системы (6.4.9) путем вычеркивания в матрице дифференциальных операторов Л двух последних строк и столбцов. Соответствующая система трех дифференциальных уравнений относительно трех искомых функций f / U2, U3 интегрируется при краевых условиях (6.4.6), из которых исключаются условия на функции, связанные с учетом поперечных сдвигов. [49]
Первое аналитическое исследование задач динамической потери устойчивости цилиндрических оболочек под действием продольных динамических нагрузок было выполнено А. С. Вольмиром [1], который при помощи метода Бубнова - Галеркина получил систему с двумя степенями свободы. Недавно Коппа и Нэш [2] также исследовали систему с двумя степенями свободы, причем они применили метод потенциальной энергии. [50]
Формула (7.14) является фундаментальной в теории устойчивости трансверсально-изотропных цилиндрических оболочек. [51]
В шестой главе построены формы потери устойчивости выпуклых и цилиндрических оболочек, локализованные в окрестности наиболее слабой точки, не совпадающей с краем оболочки. [52]