Участок - зона - термическое влияние
Cтраница 1
Участок зоны термического влияния, который при сварке нагревался в температурном интервале ACl-ACs, после охлаждения получает структуру частичной закалки. [1]
При наложении валика / / металл этого участка зоны термического влияния вторично нагреется выше АСз ( зона такого нагрева очерчена штриховой линией / /) и вторично закалится. [2]
Следовательно, технологические процессы сварки, приводящие к сужению участка зоны термического влияния сварных соединений среднеуглеродистых мартенситно-бейнитных сталей, повышают не только технологическую, но и конструктивную прочность соединений и позволяют достигнуть равнопрочность сварных соединений предварительно термоупрочненному основному металлу в условиях эксплуатации. [3]
 |
Влияние скорости охлаждения на структуру металла шва и око-лошошшй ноны. [4] |
На схеме рис. 153 ш значение скорости охлаждения металла шва и высокотемпературного участка зоны термического влияния ( участок 2, рис. 152) при эвтектической температуре, если чугун сваривали без предварительного подогрева. Практически при любом составе чугуна в шве и участке 2 околошовпой зоны будет иметь место отбеливание. При такой скорости охлаждения в шве и на участке 2 околошовной зоны в зависимости от количества графитизаторов может быть получен либо белый, либо серый чугун. [5]
 |
Результаты испытаний на длительную прочность металла кольцевого сварного соединения при 510 С. [6] |
Это, по-нашему мнению, свидетельствует о том, что металл разупроч-ненного участка зоны термического влияния обладает более низкими характеристиками жаропрочности по сравнению с металлом окружающих его иных областей сварного соединения. [7]
Если свариваемая сталь является закаливающейся при рассмотренном режиме сварки, то весь участок зоны термического влияния первого слоя шва, который при сварке второго слоя будет нагреваться выше Ас, вновь после охлаждения будет закален. Для металла шва, который, как отмечалось ранее, обычно содержит меньше углерода, чем основной металл, режим дополнительного термического воздействия по кривой 1 ( рис. VII. [8]
В связи с тем что такие стали, как правило, поступают на сварку после двойной обработки ( закалка и высокий отпуск), участок зоны термического влияния за участком закалки является небольшим и характеризуется дополнительным высокотемпературным отпуском, несколько разупрочняющим основной металл. [9]
Чем больше время пребывания металла, прилегающего ко шву, при высоких температурах ( выше температур рекристаллизации), тем большим ростом зерен характеризуется этот участок зоны термического влияния. Рост зерен сопровождается рядом явлений в металле, приводящем к образованию на границах скоплений дефектов кристаллической решетки, сегрегации некоторых элементов, выпадению избыточных фаз, вызывающих повышение хрупкости и снижение коррозионной стойкости в узкой околошовной зоне. Например, у стандартных хромистых сталей резко падает ударная вязкость и появляется сильная склонность к ножевой коррозии в кипящей азотной кислоте. Аналогично появляется ножевая коррозия у стабилизированных сталей типа 18 Сг-10 Ni. Повторные сварочные и технологические нагревы увеличивают скорость ножевой коррозии. [10]
При охлаждении металла, нагретого до температуры несколько выше Ас3 ( для малоуглеродистой стали до температуры 900 - 1100 С), мелкозернистость сохраняется: структура этого участка зоны термического влияния, называемого участком нормализации, представляет собой мелкие зерна феррита и участки перлита. Механические свойства металла этой части зоны термического влияния весьма высокие. [11]
При этом для сварных соединений характерными недостатками являются структурно-химическая макро - и микронеоднородности в отдельных зонах соединения ( основной металл вне зоны термического влияния, переходные структуры в пределах каждого участка зоны термического влияния основного металла, металл сварного шва), неоднородность напряженного состояния из-за наличия остаточных напряжений, пластических деформаций, дефектов сварных швов, технологических и конструктивных концентраторов напряжений. [12]
По окончании облицовочной наплавки по всей площади эрозионных разрушений производится наплавка требуемого количества металла. При этом ранее подкаленный участок зоны термического влияния основного металла напревается до температуры 500 - 800 С. В результате кратковременного нагрева происходит частичный распад мартенсита с образованием небольшого количества феррита, что повышает сопротивление металла хрупкому разрушению. [13]
Их воздействие на структуру и свойства рассмотренного участка зоны термического влияния будет практически ничтожным. [14]
Применительно к этой формуле на фиг. Cj и толщины свариваемых деталей и, значениям которой пропорциональна скорость охлаждения околоиюпного участка зоны термического влияния. [15]
Страницы: 1 2