Участок - паз
Cтраница 1
Участок паза, сопрягаемый с профилем дополнительного выстоя, можно профилировать двумя способами: 1) из условия простоты обработки пазов ( по прямой, дуге окружности, архимедовой спирали, растянутой эвольвенте и др.); 2) по заданной форме графика ускорений ведомого звена. [1]
Второй участок паза с R 14 92 мм обрабатывается при совмещении центра радиуса этой дуги с осью вращения стола станка. Эта операция производится в той же последовательности, что и в первом случае, причем совмещаются оси центрального отверстия со шпинделем, установленным в соответствии с координатами обрабатываемого участка. Для этого шпиндель должен быть сдвинут вправо на 2 24 - 1 3 0 94 мм и на себя на 7 58 мм. [2]
Второй участок паза с Л 14.92 мм обрабатывается при совмещении ценчра радиуса этой душ с осью вращения стола станка. Эта операция производится в той же последовательности, что и в первом случае, причем совмещаются оси центрального отверстия со шпинделем, установленным в соответствии с координатами обрабатываемого участка. Для этого шпиндель должен быть сдвинут вправо на 2 24 - 1 3 - - 0 94 мм и на себя на 7.58 мм. [3]
Разница заключается лишь в том, что обработка выпуклого участка паза начинается с точки сопряжения кривой R 2 1 мм и заканчивается на прямолинейном участке паза. [4]
Для дальнейшей обработки приспособление переустанавливают с тем, чтобы захватить необработанный участок паза. Установку выверяют по обработанному участку паза или по поверочной линейке, прижатой через мерные плитки к обработанной части паза. Обработка шпоночного выступа выполняется аналогично. Для исправления шаботов 16-тонного молота достаточно одной переуста - новки приспособления вдоль шабота. [5]
Когда ползушка доходит до одного из крайних положений, колесо, обкатываясь по зубьям полукруглого участка паза, что соответствует остановке ползушки, переходит на прямолинейный участок, и ползушка Л начинает двигаться в обратном направлении. [6]
Оставшаяся часть потока Фа23, магнитные линии которого проходят через паз выше нижнего стержня ( участок паза 2 - 3), сцеплена со стержнями и верхней, и нижней клеток. [7]
 |
Схема замещения фазы корот - [ IMAGE ] Поток рассеяния в пазу дзух-козамкнутого ротора асинхронного дви - клеточного ротора. [8] |
Анализируя картину поля потока рассеяния в пазу двухклеточ-ного ротора ( рис. 9.64), видим, что часть потока пазового рассеяния Фсп сцеплена только со стержнем нижней клетки ( участок паза 1 - 2), Оставшаяся часть потока Фагъ, магнитные линии которого проходят через паз выше нижнего стержня ( участок паза 2 - 3), сцеплена со стержнями и верхней, и нижней клеток. Поэтому индуктивное сопротивление стержня нижней клетки определяется проводимостью всего потока рассеяния паза, а сопротивление индуктивности верхнего стержня и взаимная индуктивность верхнего и нижнего стержней определяются проводимостью потока Фа23, так как только эта часть потока сцеплена одновременно и с верхним, и с нижним стержнями. [9]
 |
Схема замещения фазы корот - [ IMAGE ] Поток рассеяния в пазу дзух-козамкнутого ротора асинхронного дви - клеточного ротора. [10] |
Анализируя картину поля потока рассеяния в пазу двухклеточ-ного ротора ( рис. 9.64), видим, что часть потока пазового рассеяния Фсп сцеплена только со стержнем нижней клетки ( участок паза 1 - 2), Оставшаяся часть потока Фагъ, магнитные линии которого проходят через паз выше нижнего стержня ( участок паза 2 - 3), сцеплена со стержнями и верхней, и нижней клеток. Поэтому индуктивное сопротивление стержня нижней клетки определяется проводимостью всего потока рассеяния паза, а сопротивление индуктивности верхнего стержня и взаимная индуктивность верхнего и нижнего стержней определяются проводимостью потока Фа23, так как только эта часть потока сцеплена одновременно и с верхним, и с нижним стержнями. [11]
Определить критерий работоспособности ( работа в пределах упругих деформаций) и прочность пазов приведенными выше методами не представляется возможным. Это объясняется тем, что участок паза работает, как объемная модель и, кроме того, на его прочность влияет термическая обработка. При рабочих нагрузках на болт 10 тс обеспечивается прочность около двухкратного запаса по пределу текучести для Т - образного паза 16 мм с Я 15 мм. Это исключает возможность появления неплоскостности и преждевременного выхода из строя элемента универсально-сборного приспособления. Для Т - образных базовых плит паз са 0 иЯ15 мм имеет разрушающую нагрузку величиной 36 тс и вполне удовлетворяет требованиям по прочности и жесткости. Для опор, угольников и других элементов, которые испытывают меньшие нагрузки, толщина перемычки Т - образного паза Я 12 мм обеспечивает ему 1 5-кратный запас прочности. Болт М16 из стали марки 38ХА с усиленной головкой разрушается при нагрузке 20 - 22 тс по резьбовой части, в то же время болт М12 в 15 случаях из 50 разрывался по головке. [12]
При равномерном и непрерывном вращении ведущего колеса 3 колесо 5 вращается вокруг оси В, приводя в поступательное движение ведомый ползун 2 с постоянной скоростью в тот период, пока палец Ь скользит по прямолинейным участкам паза а. При переходе пальца Ь на дуговые участка паза а рычаг / поворачивается вокруг оси А и рейка 2 ави-жется неравномерно. [13]
 |
Невращаюшаяся винторезная головка для нарезания внутренней резьбы.| Схема нарезания резьбы вихревым методом. о - наружной, б - внутренней. [14] |
При окончании нарезания резьбы кольцо 15 упирается в торец детали, а муфта 9 останавливается. Корпус 6 продолжает перемещаться и фигурный паз 20 муфты 9 поворачивает рукоятку / / и выводит ее в корпусе 6 из прямого участка на фигурный участок паза, направленного в сторону хвостовика. При этом пружина 13 смещает сердечник 10 вместе с клином 4 в сторону хвостовика, сводит гребенки к оси головки и выводит их из резьбы. Это позволяет быстро отвести головку в исходное положение. [15]
Страницы: 1 2