Учет - компоновка
Cтраница 3
В случае, когда нагрузка системы горячего водоснабжения составляет не менее 10 % общей тепловой нагрузки котельной, при проектировании новых и реконструкции существующих котельных следует рекомендовать индивидуальную установку контактных экономайзеров к каждому котлу. Если же потребность в горячей воде сравнительно невелика, может оказаться целесообразной установка контактных экономайзеров не за каждым котлом, а лишь за некоторыми из них либо установка группового экономайзера у общего борова котельной, причем выбор того или иного варианта должен производиться не только по соображениям теплотехнического или технико-экономического порядка, но и с учетом компоновки экономайзеров. При групповой установке в качестве дымососа может быть использован дутьевой вентилятор, рассчитанный на количество газов, соответствующее расчетной производительности экономайзера, и устанавливаемый за экономайзером на охлажденных газах. [31]
Из приведенных выкладок нетрудно сделать вывод, что в сухих сепараторах масса аппарата возрастает пропорционально степени 0 25 от давления, в заполненных жидкостью - значительно интенсивнее. В этих аппаратах с давления 1 МПа и выше масса аппарата определяется преимущественно величиной жидкостной зоны, и совершенствование узла тонкой очистки газа не приводит к существенному снижению массы. На практике, с учетом реальных компоновок и обеспечения условий обслуживания аппаратов во время профилактических и капитальных ремонтов газовую зону выполняют больше расчетной. Тогда с ростом давления, масса и габариты аппарата проигрывают в большей степени. По этим причинам рост технологического давления сверх 0 4 МПа приводит к ухудшению массогабарит-ных характеристик, если не обеспечивать малое время пребывания жидкости в аппарате. Целесообразно основную массу жидкости сбрасывать в отстойники низкого давления, где это позволяют технологические условия. [32]
Для крупных энергоблоков рекомендуется применение комбинированной схемы регенерации низкого давления с применением смешивающих ПНД в качестве первых ступеней подогрева конденсата. При установке двух смешивающих ПНД используют гравитационную схему их включения или схему с дополнительными перекачивающими насосами. Выбор той или иной схемы определяется технико-экономическими расчетами с учетом компоновки оборудовагия турбинного отделения и надежности его работы. [33]
При определении теоретически необходимой поверхности нагрева с учетом действительно существующих условий теплопередачи и гидродинамики обычно по конструктивным соображениям бывает необходимо некоторое округление полученных величин. Для увеличения надежности работы оборудования это округление производят в сторону увеличения расчетной поверхности нагрева. Например, при расчете трубчатого теплообменника полученное расчетом число трубок заданной длины может быть увеличено с учетом целесообразной компоновки трубного пучка в кожухе теплообменника. [34]
 |
Механизм управления с цилиндрическим пазовым кулачком. [35] |
Управление передачей осуществляется путем перемещения стакана подвижного ведомого конуса. Для этой цели на нем имеются пазы с двух сторон. Управление может быть ручное с помощью рычагов и других элементов или от серводвигателя. Конструкцию механизма управления нужно разрабатывать с учетом компоновки привода станка. Здесь может быть использован механизм управления, примененный в передачах ВР1 и ВРЗ. Серводвигатель в указанных передачах для двух крайних положений передвижного конуса выключается с помощью конечных выключателей. [36]
Значительным резервом повышения эффективности буровых работ является внедрение долот новых типов и обоснованных режимов бурения. Детальные исследования проведены в области гидравлики долота. Отмечена положительная роль высоконапорных струй промывочной жидкости, воздействующих на забой. Выведены формулы для подсчета перепада давления в насадках долота, гидравлической мощности на долоте и гидравлической силы струи, истекающей из насадок. С помощью этих формул проанализированы технические возможности современных буровых насосов. С учетом компоновки бурильной колонны определена подача насосов, при которой возможно достижение оптимальной гидравлической мощности и силы струи на долоте. Проведено также сопоставление различных методов расчета гидравлических потерь. [37]
Существенное влияние на уровень тепловых нагрузок оказывает температура подогрева мазута. С увеличением температуры мазута факел становится оптически менее плотным и не затягивается в верхнюю часть топки. При подогреве мазута до 200 С мазутный факел по своим эмиссионным характеристикам приближается к газовому факелу. С точки зрения снижения локальных тепловых нагрузок в топках существующих серийных котлов подогрев мазута более 200 С, по-видимому, не является необходимым. Согласно [129] повышение температуры мазута до 360 С вызвало нарушение работы центробежной форсунки. Даже при низких нагрузках факел был длинный и узкий, наблюдался струйный режим. Нарушение началось примерно с 227 С, что, по-видимому, связано с интенсивным испарением мазута в камере завихрения и возникновением значительных осевых скоростей в сопле форсунки. По данным [130] испытания котлов СКД ( ТГМП-114 с горелками ЦКТИ-ТКЗ и ПК-41 с горелками ЗиО) показали перспективность подогрева мазута до 260 - 270 С без снижения надежности работы форсунок ОРГРЭС. Таким образом, оптимальная температура подогрева мазута с точки зрения снижения максимальных локальных тепловых потоков должна определяться применительно к конкретным условиям, исходя из конструкции топки и горелочных устройств, формирования факела и фактических тепловых потоков с учетом компоновки парогенерирующей системы и горелок. По-видимому, для указанных целей предпочтительным является подогрев мазута до 140 - 200 С. [38]
Страницы: 1 2 3