Cтраница 1
Учет конвекции, т.е. радиального движения газа, обусловленного изменением плотности газа по радиусу и во времени, значительно усложняет расчет, так как в этом случае пришлось бы решать полную систему нелинейных уравнений газовой динамики. Поэтому, как и ранее, пренебрежем соответствующим конвективным членом в уравнении энергии, а затем, вычислив изменение профиля энтальпии по радиусу и по времени, оценим величину конвективного переноса теплоты по сравнению с молекулярной теплопроводностью. [1]
В настоящей главе рассматриваются вопросы моделирования задач тепло - и массообмена с учетом конвекции. Разработан метод моделирования задач подобного рода с применением аналоговых вычислительных машин. Метод, в частности, применен к решению конкретных задач о закачке горячего агента в нефтяной пласт. Результаты моделирования представлены в виде графиков и таблиц, что позволяет судить о влиянии конвективного параметра на процесс распределения температуры. В конце главы, исходы из метода Галеркина, получены приближенные аналитические формулы для решения аналогичных задач с учетом конвекции. Приводится сравнение расчетов по полученным приближенным формулам с результатами моделирования, показывающее их хорошее согласование. [2]
Соответствующая система электрических уравнений состоит из уравнений для ионной и электронной компонент ( с учетом конвекции и диффузии заряженных частиц и их дрейфа в электрическом поле) и уравнения для собственного электрического поля. [3]
Здесь необходимо отметить, что для получения полной картины процессов улавливания пыли необходимо дополнить разбор учетом конвекции в аэрозоле. [4]
Далее она может развиваться, согласно тем же принципам, на процесс миграции реальных стоков - с учетом шютност-ной конвекции ( разд. [5]
Во всех реальных случаях, с которыми приходится иметь дело на практике, стационарный разогрев поверхности должен рассчитываться с учетом конвекции. [6]
Из изложенного выше следует, что впредь до накопления данных коэффициент теплоотдачи к трубам пучка, расположенным в пределах расширенного слоя ( Я / ЯК 1 2 - Н 5), можно принимать равным 250 Вт / ( м2 - К), в надслоевом пространстве рассчитывать с учетом конвекции и излучения ( в том числе и стен топки), а в переходной зоне высотой около 320 мм использовать линейную интерполяцию между двумя этими значениями. [7]
Для расчета их теплопроводности X без учета конвекции возможно применить рассмотренные в гл. [8]
Наблюдаемое при пропускании тока смещение электродного потенциала от его равновесного значения, вызванное замедленностью транспортировки ионов в объеме жидкой фазы от поверхности раздела или к поверхности раздела фаз электрод - полярная жидкость, принято называть концентрационной ( или диффузионной) поляризацией. Теория концентрационной поляризации для простейшего случая ( без учета конвекции) разработана Нернстом. [9]
Обобщение на случай переменных концентраций с представляет интерес главным образом при учете конвекции. Концентрация и -, вообще говоря, будет различной в разных точках пространства. [10]
Применение указанных методов моделирования к процессу закачки в пласт горячего агента сопряжено с значительными трудностями из-за наличия конвективного члена в дифференциальном уравнении процесса. Поэтому работы по моделированию технологических процессов теплового воздействия на нефтяные пласты с учетом конвекции практически не ведутся. [11]
В этом уравнении не учитывается влияние конвекции на распределение температуры в пленке расплава. Однако этим влиянием едва ли можно пренебречь, а так как уравнение с учетом конвекции решить трудно, то приходится обратиться к аппроксимационным методам. Рассмотрим воображаемую модель, в которой полимер, только что расплавившийся на поверхности раздела с расплавом, перемещается ( демонами Максвелла) в положение х 0, нагревается до локальной температуры расплава и переходит в пленку расплава. При таком методе учета конвективного теплопереноса толщина пленки расплава при стационарных профилях скоростей и температур остается постоянной. Тепло, необходимое для нагрева удаляемого расплава от температуры плавления до локальной температуры пленки, можно суммировать с теплотой плавления. [12]
Значение его зависит от гидродинамических условий; в большинстве случаев, как мы видели в главах I и V, оно близко Vs. Во всех реальных случаях, с которыми приходится иметь дело на практике, стационарный разогрев поверхности должен рассчитываться с учетом конвекции. [13]
Например, на рис. 46 показаны изменения дебита жидкости после пароцикли-ческого воздействия. Кривая / характеризует изменения добычи, когда распределение температур в период конденсации учитывает конвективное движение жидкости в зону пара. Кривая 2 построена без учета конвекции в период конденсации. [14]
Следует отметить, что газовые слои могут передавать тепло, кроме того, путем излучения. Поэтому расчет теплопередачи газовых слоев производится с учетом конвекции и излучения. [15]