Турбулентный диффузионный факел

Cтраница 2

На рис. 8 - 1 приведены фотографии турбулентного диффузионного факела при различных значениях числа Струхаля. Они показывают, в частности, что наложение низкочастотных пульсаций сопровождается значительным сокращением факела. [16]

Сказанное в полной мере относится к расчету развитого турбулентного диффузионного факела. Как правило, такой расчет, основанный на допущении б бесконечно большой скорости реакции ( локализация горения на фронте пламени), отвечающей устойчивому напряженному горению, идентичен ( в принципе) расчету ламинарного факела. Различен лишь метод решения газодинамической задачи - расчет поля течения вне зоны горения. [17]

Затем была проведена серия опытов по исследованию аэродинамики турбулентного диффузионного факела. [18]

Показана целесообразность применения расчетной схемы эквивалентной задачи теплопроводности для расчета затопленного турбулентного диффузионного факела. [19]

Для расчетов, связанных с определением границ горения и аэродинамических границ турбулентного диффузионного факела, а также для оценки точности холодного моделирования горящих потоков необходимы данные о подсосе, дальнобойности и угле раскрытия факела. [20]

Влияние подмешивания воздуха к горючему газу на образование окислов азота в турбулентном диффузионном факеле. [21]

Соотношение ( 4 - 4) может быть использовано и при расчете аэродинамики турбулентного диффузионного факела, распространяющегося в спутном потоке. [22]

Конкретизируем полученные в предыдущей главе результаты на примере расчета аэродинамики затопленного и спутного турбулентных диффузионных факелов. С этой целью приведем основные соотношения и таблицы и изложим последовательность инженерного расчета факела. [23]

Имеется еще несколько других формул, предложенных различными исследователями, для определения длины турбулентного диффузионного факела пламени, образующегося при сжигании определенных газов. [24]

Сравнение изменения экспериментальных ( 1 и расчетных ( 2, 3 длин факела в зависимости от гоа при постоянном соотношении расходов газа и воздуха при а 1 1 ( 2 - расчет при а 0 8. 3 - расчет при ст 1 0. [25]

Сопоставление результатов наших экспериментов по изучению влияния начальных условий истечения потоков на закономерности развития турбулентного диффузионного факела, образованного коаксиальными струями газа и окислителя, с литературными данными по изучению процессов смешения в изотермических турбулентных коаксиальных струях [11] показывает, что динамические характеристики факела удовлетворительно отражаются процессами в холодных струях. [26]

Таким образом, результаты настоящей работы позволяют количественно учитывать влияние некоторых начальных условий на аэродинамику турбулентного диффузионного факела, образованного горелкой типа труба в трубе, что может непосредственно использоваться при анализе работы горелочных устройств рассмотренного типа, а также для инженерных газодинамических расчетов факелов, развивающихся в пространстве, которое можно считать свободным. [27]

Изменяя начальные условия истечения газа и воздуха, можно обеспечить рациональное сжигание газообразного топлива в турбулентном диффузионном факеле оптимальных размеров. [28]

Таким образом, система уравнений ( 2 - 28 - 2 - 32; 2 - 37 - 2 - 40) позволяет выполнить полный аэродинамический расчет турбулентного диффузионного факела конечного размера. [29]

Описанный метод расчета, базирующийся на решении системы уравнений ( 1), формулах ( 3) - ( 5), ( 16) и данных, представленных на рис. 2, использован для определения концентрации NO в турбулентном диффузионном факеле. [30]

Страницы: 1 2 3