Турбулентный диффузионный факел
Cтраница 3
Практическим результатом удовлетворительного качественного ( для численного метода расчета) и количественного ( для аналитического расчета газодинамических характеристик факела) соответствия расчетных и экспериментальных данных является вывод о том, что аэродинамическая теория газового факела в сочетании с методом эквивалентной задачи теории теплопроводности позволяет провести полный газодинамический расчет турбулентного диффузионного факела, образованного коаксиальными струями газа и окислителя, с достаточной для инженерных целей точностью. [31]
Практически наиболее важный из этих экспериментов есть случай регулирования размеров факела при работе горелки с заданным соотношением расходов газа и воздуха. Отсюда следует, что решающее влияние на геометрические размеры свободного турбулентного диффузионного факела в случае изменения начальных условий истечения потоков при постоянном соотношении расходов оказывает относительная толщина облекающего потока. [32]
В основу этой теории положено предположение об общности механизма переноса количества движения, тепла и вещества в турбулентных струях и горящем факеле. Это позволяет использовать аппарат теории турбулентных струй для построения газодинамического расчета турбулентного диффузионного факела. [33]
 |
Характеристика турбулентного диффузионного факела пламени.| Характеристика горения водорода в турбулентном диффузионном факеле пламени ( обозначение на 2. 3. [34] |
Характерной особенностью турбулентных струй горящего газа в свободной окисляющей среде является диффузионное догорание клочкообразных масс горючего газа. Как показали и эти исследования, процесс догорания в основном определяет длину турбулентного диффузионного факела. [35]
 |
Влияние состава горюче. [36] |
При этом мы выигрываем как в простоте и быстроте анализа, так и в простоте отбора пробы. Кроме того, с точки зрения современных представлений о механизме горения в турбулентном диффузионном факеле скорость горения ( длина турбулентного диффузионного факела) определяется сложностью состава горючего, или, другими словами, числом молей окислителя, необходимых для окисления моля топлива. Для сжигания моля Н2, СО, СН4 требуется 0 5 - 2 моля кислорода, а для сжигания моля пропана СзНз уже 7 молей кислорода. [37]
Развитый метод использован также для выявления закономерностей изменения максимальной концентрации NO в свободном диффузионном турбулентном факеле при варьировании в широком диапазоне диаметра сопла горелки и скорости истечения горючих газов. На нем же штрихами показаны максимальные концентрации NO, вычисленные в традиционных для теории турбулентного диффузионного факела предположениях: скорость химической реакции бесконечна, теплопотери отсутствуют. [38]
При этом мы выигрываем как в простоте и быстроте анализа, так и в простоте отбора пробы. Кроме того, с точки зрения современных представлений о механизме горения в турбулентном диффузионном факеле скорость горения ( длина турбулентного диффузионного факела) определяется сложностью состава горючего, или, другими словами, числом молей окислителя, необходимых для окисления моля топлива. Для сжигания моля Н2, СО, СН4 требуется 0 5 - 2 моля кислорода, а для сжигания моля пропана СзНз уже 7 молей кислорода. [39]
Концентрация сажи в различных точках факела определяется просасыванием продуктов горения через охлаждаемый фильтр из пористой бронзы. Как и у ламинарного факела, концентрация сажи по длине турбулентного диффузионного факела имеет максимум. Уменьшение концентрации сажи к концу факела объясняется газификацией и сгоранием сажевых частиц. [40]
Что касается возможного в принципе проявления многоступенчатой химической реакции и разли - шя в механизме кинетики в разных температурных областях, то для суждения об этом на основании выполненного эксперимента нет никаких оснований. Поэтому избегая чисто умозрительных построений ( справедливость или ошибочность которых не может быть подтверждена хили опровергнута), попытаемся объяснить наблюдаемые результаты простейшими соображениями тепло - вой теории горения. Заслуживает перед этим упоминания абсолютная величина плотности тепловыделения. О-105 кВт / м3 ( при Sh0 19) значительно ( примерно на порядок) превышает аналогичные значения для турбулентного диффузионного факела. [41]
Страницы: 1 2 3