Фторидный флюс

Cтраница 2

Для ЭШС низкоуглеродистых и низколегированных сталей используют флюсы весьма разнообразные по составу, а именно: высококремнистые марганцовистые, низкокремнистые марганцовистые, бескремнистые оксидные и фторидные флюсы. [16]

Динамическая вязкость флюсов АНФ-5 ( /, АНФ-7 ( 2, ОФ-6 ( 3, АН-29 ( 4, АН-292 ( 5.| Линии ликвидуса и солидуса системы CaF2 - CaO. [17]

Галоидные ( фторидно-хлоридные бескислородные) флюсы серии ИМЕТФ, разработанные на базе системы CaF2 - ВаС12 с добавками NaF и SrF2, явились дальнейшим развитием фторидных флюсов. Основой для создания этих флюсов послужило использование модифицирующего действия натрия и стронция, вводимых в флюс в виде фтористых солей. Наиболее высокая стойкость швов к образованию горячих трещин наблюдается при 5 - 10 % NaF. Дальнейшее увеличение содержания NaF вызывает ее снижение. Повышение сопротивляемости наплавленного металла образованию горячих трещин объясняется модифицированием его структуры. [18]

Чтобы исключить возможность образования горячих трещин в сталях типа 25 / 20 необходимо использовать аустенитную сварочную проволоку ( Св - Х25Н15Г7ВЗ, Св - Х25Н15Г7Ф) диаметром не более 3 - 4 мм, фтористокальциевые электродные покрытия, а при автоматической сварке фторидные флюсы. При этом сварку необходимо проводить небольшим током обратной полярности и использовать короткую дугу без поперечных колебаний электрода. [19]

Если по каким-либо условиям в наплавленном металле не допустимо содержание первичного феррита, то прибегают к целому ряду других средств: снижают в металле шва содержание фосфора, кремния и серы, повышают содержание углерода, титана и ниобия; применяют различные технологические меры, обеспечивающие уменьшение доли участия основного металла в шве и уменьшение коэффициента формы проплав-ления; применяют фторидные флюсы и др. Основной особенностью требований, предъявляемых к сварным соединениям из стали Х18Н9Т, является высокая стойкость против межкристаллитной коррозии. При воздействии на сталь критических температур ( 650 - 850 С) на границах зерен выпадают комплексные карбиды хрома и железа. Вследствие этого пограничные слои зерен обедняются хромом ( ниже 10 - 12 %), что приводит к снижению коррозионной стойкости металла. Такое явление наблюдается в зоне термического влияния сварного соединения. [20]

Фторидные флюсы не вызывают коррозии, но они менее технологичны. Плотность фторидных флюсов превышает плотность сварочной ванны, поэтому частицы флюса могут оставаться в металле шва. [22]

Сварку никеля и его сплавов под флюсом выполняют автоматами и полуавтоматами. Для этой цели используют фторидные флюсы, керамический флюс ЖН-1 и сварочную проволоку того же состава, что и свариваемый материал. [23]

Схема процесса автоматической дуговой сварки под флюсом. [24]

Флюсы для сварки легированных и высоколегированных сталей должны обеспечивать минимальное окисление легирующих элементов в шве. Для этого применяют плавленые и керамические низкокремнистые, бескремнистые и фторидные флюсы. [25]

Используют специализированную ( сварочные головки А-977, А-1494, устройство А-1022 и др.) и стандартную аппаратуру, переоборудованную применительно к сварке титана. Расплавленные основной и присадочный металлы защищают тугоплавкими фторидными флюсами типов АНТ-2, АНТ-4, АНТ-6 и дополнительно аргоном высшего сорта. Сварку проводят переменным током с минимальной погонной энергией, обеспечивающей устойчивый электрошлаковый процесс и необходимое про-плавление свариваемых кромок. Используют источники типов ТПК-1000-3, ТПК-3000-1, ТПК-3000-3 с жесткой вольт-амперной характеристикой. [26]

Для повышения стойкости швов к межкристаллитной коррозии и создания и их металле аустенитно-ферритпой структуры при сварке их обычно легируют титаном или ниобием. Легирование швов титаном возможно при сварке в инертных защитных газах, при дуговой и электрошлаковой сварке с использованием фторидных флюсов. Ниобий при сварке окисляется значительно меньше и его чаще используют для легирования шва при ручной дуговой сварке. Однако он может вызвать появление в швах горячих трещин. [27]

Для повышения стойкости швов к межкристаллитной коррозии и создания в их металле аустенитно-ферритной структуры при сварке их обычно легируют титаном или ниобием. Легирование швов титаном возможно при сварке в инертных защитных газах, при дуговой и электрошлаковой сварке с использованием фторидных флюсов. В металле швов содержание титана должно соответствовать соотношению Ti / C 5, Ниобий при сварке окисляется значительно меньше и его чаще используют для легирования шва при ручной дуговой сварке. Однако он может вызвать появление в швах горячих трещин. [28]

Влияние способа сварки на жаропрочность сварных швов типа 18 - 8. [29]

Повышение жаропрочности при сварке в углекислом газе наблюдается лишь при наличии энергичных карбидообразую-щих элементов в шве. Как видно из рис. 138 и табл. 97, сварные швы, выполненные проволокой типа 18 - 8, обладают практически равной жаропрочностью, независимо от способа сварки - под фторидным флюсом АНФ-5, в аргоне или углекислом газе. [30]

Страницы: 1 2 3 4