Cтраница 1
Формулы настоящего параграфа выписаны для задачи максимизации. [1]
Формулы настоящего параграфа [ кроме (4.37), (4.38), (4.46) - (4.51) ] применимы и для трехфазного АД при работе от трехфазной и однофазной сети. При симметричном питании все составляющие, связанные с обратной последовательностью, равны нулю. [2]
Формулы настоящего параграфа могут также служить ( при Д 0) для приближенного расчета тонкостенного цилиндра, отлитого заодно с бандажами, в каком случае особенно хорошо выполняется второе допущение. [3]
Формулы настоящего параграфа могут также служить ( при А 0) для приближенного расчета тонкостенного цилиндра, отлитого заодно с бандажами, в этом случае особенно хорошо выполняется второе допущение. [4]
Формулы настоящего параграфа позволяют определять напряжения на любом радиусе. Из этих формул видно, что напряжения не зависят от толщины диска. [5]
Все формулы настоящего параграфа могут быть использованы и в том случае, когда вместо контура имеется катушка относительно небольшого поперечного сечения. При этом приведенные выше выражения необходимо дополнительно умножить на число витков этой катушки. [6]
Все формулы настоящего параграфа пригодны для расчета компенсационной схемы аппарата типа ТАН-5 при встречном включении телефонной обмотки трансформатора ( рис. 10.66), если в них перед коэффициентом трансформатора а изменить знак на обратный. [7]
Все формулы настоящего параграфа получены для случая чистого изгиба прямого стержня. Действие же поперечной силы приводит к тому, что гипотезы, положенные в основу выводов, теряют свою силу, так как поперечные сечения не остаются плоскими, а искривляются; продольные волокна взаимодействуют друг с другом, давят друг на друга и находятся, следовательно, не в линейном, а в плоском напряженном состоянии. Однако практика расчетов показывает, что и при поперечном изгибе балок и рам, когда в сечениях кроме М действует еще N и Q, можно пользоваться формулами, выведенными для чистого изгиба. Погрешность при этом получается весьма незначительной. [8]
Все формулы настоящего параграфа могут быть использованы также и для расчета переходов или втулок с односторонним скосом ( например, фиг. [9]
Все формулы настоящего параграфа получены для случая чистого изгиба прямого стержня. Действие же поперечной силы приводит к тому, что гипотезы, положенные в основу выводов, теряют свою силу, так как поперечные сечения не остаются плоскими, а искривляются; продольные волокна взаимодействуют друг с другом, давят друг на друга и находятся, следовательно, не в линейном, а в плоском напряженном состоянии. Однако практика расчетов показывает, что и при поперечном изгибе балок и рам, когда в сечениях кроме М действует еще NH Q, можно пользоваться формулами, выведенными для чистого изгиба. Погрешность при этом получается весьма незначительной. [10]
Все формулы настоящего параграфа получены для случая чистого изгиба прямого стержня. Действие же поперечной силы приводит к тому, что гипотезы, положенные в основу выводов, теряют свою силу, так как поперечные сечения не остаются плоскими, а искривляются; продольные волокна взаимодействуют друг с другом, давят друг на друга и находятся, следовательно, не в линейном, а в плоском напряженном состоянии. Однако практика расчетов показывает, что и при поперечном изгибе балок и рам, когда в сечениях кроме М действует еще N и Q, можно пользоваться формулами, выведенными для чистого изгиба. Погрешность при этом получается весьма незначительной. [11]
В формулах настоящего параграфа все геометрические размеры представляют собой средние размеры обмоток; если обмотка имеет несколько слоев, предполагается, что соответствующие размеры слоев мало отличаются друг от друга. [12]
В формулах настоящего параграфа используются значения средних т 4 ков на ртутном капельном электроде. [13]
В формулах настоящего параграфа k есть безразмерная величина, значения которой для тонкой оболочки, вообще говоря, велики по сравнению - с единицей. Отсюда вытекает, что при некоторых дополнительных условиях, о которых будет сказано ниже, в полученном решении выполняются все предположения, положенные в § 8.9 в основу теории простого краевого эф-фекта. [14]
При выводе формул настоящего параграфа мы исходили из того, что максимальный мертвый ход передачи получается тогда, когда векторы эксцентриситетов зубчатых венцов колес совпадают с направлением линии центров, причем оба вектора эксцентриситета направлены наружу по отношению к межцентровому расстоянию. [15]