Приведенная расчетная формула

Cтраница 2

Приведенные расчетные формулы и графики могут быть использованы при разработке импульсных схем на транзисторах и аппаратуры для измерения импульсных параметров транзисторов. [16]

Приведенные расчетные формулы позволяют определить абсолютную сумму предельных затрат, выше которых капитальный ремонт становится экономически неэффективным. [17]

Приведенные расчетные формулы в основном приближенные. [18]

К расчету мостика между трубами ( 7mtn - сечение мостика, мм. [19]

Приведенные расчетные формулы, а также способы определения осевых усилий в теплообменнике выведены при условии, что трубная решетка обладает большой жесткостью и почти не деформируется. [20]

Приведенные расчетные формулы различаются молекулярной массой асфальтенов и смол месторождений Татарии. [21]

Приведенные расчетные формулы относятся к расчетному сечению, которое для увеличения работоспособности долбяков принимается отстоящим от плоскости переднего торца на некоторую величину а. Во избежание больших искажений размеров профиля изделия а при проектировании долбяка принимаются небольшой величины или даже равной нулю. [22]

Приведенные расчетные формулы по определению параметров потока и геометрии камеры смешения справедливы для случая однородных смешивающихся газов ( например, азот и воздух), Если в качестве эжектирующего используется газ ( например, хла-дон), физические константы которого существенно отличаются от аналогичных констант воздуха, то принятое допущение об однородности газов становится неправомерным. В этом случае расчет необходимо проводить с учетом различия свойств смешивающихся газов. [23]

Приведенные расчетные формулы и примеры достаточно иллюстрируют необходимость автоматизации процессов алмазного бурения, так как ручное управление не может обеспечить соблюдение или соответствующее изменение забойной осевой нагрузки в процессе бурения различных по крепости горных пород. Особенно усложняется управление процессом при бурении однослойными долотами или коронками, когда износ алмазов во времени обязывает изменять осевую нагрузку, количество промывочной воды, даже при проходке в определенной по крепости горной породе. [24]

Приведенные расчетные формулы справедливы для схем, в которых коэффициент перекрытия основных катушек одинаков в гетеродине и во входных цепях и в УВЧ. Точное сопряжение при этом достигается в трех точках диапазона, так же как и при настройке двух - или трехсекционным КПЕ. В остальных точках диапазона существует определенное рассопряжение, ухудшающее чувствительность и селективность приемника, хотя и в незначительных пределах. Для улучшения сопряжения по диапазону конструктивными методами снижают коэффициент перекрытия ферровариометра по индуктивности для гетеродинного контура, приближая его к необходимым значениям без использования добавочных сопрягающих катушек, хотя бы на СВ. При этом число катушек в механизме настройки остается прежним. Наиболее удачное сопряжение может быть получено при использовании различных гетеродинных катушек для диапазонов ДВ и СВ, имеющих в каждом диапазоне свой коэффициент перекрытия, однако этот способ улучшения сопряжения требует наличия в механизме настройки добавочной катушки ферровариометра, что усложняет механизм настройки и увеличивает его габариты. [25]

Приведенные расчетные формулы следует рассматривать как средства предварительной оценки прочности аппаратов и сооружений из пластмасс. В сложных случаях необходимы дополнительные испытания и исследования для получения данных о величине напряжений, не вызывающих деформаций больше допускаемых. [26]

Приведенные расчетные формулы позволяют полностью выяснить деформированное состояние упруго-пластических стержней при их продольно-поперечном изгибе. Хотя выше рассмотрен случай прямоугольного поперечного сечения, соответствующие формулы без большого труда могут быть распространены и на поперечные сечения иной формы. [27]

Расчетная схема.| Эпюры распределения напряжений в соединениях с натягом. [28]

Приведенные расчетные формулы для определения натяга, напряжений и упругих перемещений получены при рассмотрении задачи как плоской, т.е. в пред положении, что сопрягаемые детали имеют одинаковую длину. [29]

Приведенные расчетные формулы определяют напряженное состояние трубопровода только от вертикальных поперечных нагрузок и внутреннего давления. При действии ветровой нагрузки в горизонтальной плоскости изгибающие моменты вычисляют по формулам (12.20) - (12.15), принимая в качестве поперечной нагрузки ветровую. [30]

Страницы: 1 2 3 4 5