Расчетная частотная характеристика

Cтраница 1

Расчетная частотная характеристика для небольшого реактора с обогревающей рубашкой хорошо согласуется с экспериментальной. [1]

Расчетные частотные характеристики реализованы с высокой точностью. На рис. 5.35 изображены экспериментально измеренные АФХ возвратного отношения суммарного канала-и ААФХ Т, Усилитель, насколько можно было судить по результатам экспериментальной проверки, был устойчив в целом. [2]

Экспериментальные и расчетные частотные характеристики трехфазного мостового магнитного усилителя ПДД-1 5В с вынесенными выпрямителями нагрузки. [3]

Расчетные частотные характеристики при т0 0 005 сек представлены на рис. 3 ( кривые 3) и близки к экспериментальным. [4]

Расчетные частотные характеристики электрогидравлического усилителя, представленные на рис. 6.72 и 6.73, показывают влияние отношения частот юэмп / согу на динамические параметры электрогидравлического усилителя. [5]

Частотные характеристики разомкнутого контура. [6]

На рис. 4 показаны расчетные частотные характеристики разомкнутого контура привода ( 7 0 01 сек, усиление 25 1 / сек), параметры которого приведены выше. [7]

Для определения точности совпадения реальных и расчетных частотных характеристик разомкнутой системы в простейшем случае необходимо одним из известных способов экспериментально определить их в критическом диапазоне частот. Часто усилитель содержит такие элементы, которые в этом диапазоне частот становятся существенно нелинейными. В этом случае необходимо определить экспериментально предельные глубины обратной связи, при которых усилитель теряет устойчивость. Часто самовозбуждение на низких и высоких частотах начинается при различных глубинах обратной связи. При этом для определения предельной глубины обратной связи на частоте с большим запасом нужно временно увеличить запас по фазе на частоте, номинальный запас устойчивости на которой меньше, изменив на время замера соответствующие реактивности. [8]

Схема усилителя следящей системы., Все транзисторы П15. [9]

Таким образом, введение высокочастотной коррекции позволило почти полностью совместить расчетную частотную характеристику с желаемой в области Ки Р 1, в области Ки Р 1 расчетная Характеристика отличается от желаемой, но это отличие повышает запас устойчивости усилителя. Поэтому полного совпадения в этом случае добиваться не следует. [10]

Так же, как и для рассмотренного звена, могут быть определены передаточные функции и могут быть затем построены расчетные частотные характеристики для любых других звеньев и для целых систем автоматического управления, содержащих ряд звеньев. Для разомкнутой системы ее передаточная функция Wp ( p) получается как произведение передаточных функций всех звеньев системы. Если система двух-контурная, такая, например, как показанная в правой части рис. 5, то часть системы, охваченная внутренней обратной связью, рассматривается как отдельная замкнутая система, и по указанному выше правилу находится ее передаточная функция. [11]

Структурная схема двухкаскадного магнитного усилителя. [12]

Двухтактный трехфазный магнитный усилитель в области высоких частот может быть представлен в виде инерционного звена с запаздыванием, величина которого устанавливается по экспериментальной частотной характеристике. Расчетные частотные характеристики приведены на рис. 4 пунктиром. [13]

Рассмотрим низкочастотную область характеристики усилителя. Из рис. 3.23 видно, что расчетная частотная характеристика усилителя отличается от желаемой и для их совмещения необходима коррекция в виде двух интегрирующих звеньев со следующими параметрами. [14]

Графики функций чувствительности амплитудных характеристик автомата стабилизации. [15]

Страницы: 1 2