Cтраница 4
Штрих-пунктирные кривые представляют собой приближенные Т амплитудно - и 2 фазочастотные логарифмические характеристики разомкнутой системы, построенные с использованием асимптотических характеристик простых звеньев. [46]
Однако решить аналитически это уравнение не представляется возможным, и оно содержит много лишних ( для нахождения ( / 2 ( a. R))) параметров, в то время как запись величины в виде континуального интеграла этих параметров не содержит. Поэтому такая запись решения задачи может быть полезна для изучения асимптотических характеристик любых моментов и, следовательно, распределения вероятностей для интенсивности волнового поля. Кроме того, в ряде случаев представление поля в операторном виде позволяет вычислить соответствующие средние характеристики более простым путем технически по сравнению с изучением соответствующих уравнений. [47]
В диапазоне частот от 0 до первой сопряженной частоты асимптотическая характеристика имеет наклон - 20 дб / дек - 6 дб / окт. На первой сопряженной частоте ( о) с ж1 / Тзм5 1 / сек) асимптотическая характеристика меняет свой наклон и он становится равным - 40 дб / дек - - 12 дб / окт. На второй сопряженной частоте сосд 1 / Гд50 l / сек наклон характеристики становится - 60 дб / дек - 18 дб / окт. По асимптотической характеристике проводим точную амплитудно-частотную характеристику, по которой определяется частота среза шср9 1 / сек. [48]
Может оказаться, что первая низкочастотная асимптота F K. Для того чтобы динамическая ошибка СП не превышала заданного значения, необходимо увеличить найденный из построений коэффициент усиления щ ( отрезок DD до значения 2 ( отрезок D D) таким образом, чтобы частота юк, сопрягающая первую и вторую низкочастотные асимптоты желаемой характеристики, была по крайней мере в 2 раза меньше рабочей частоты р ( асимптотическая характеристика F G N H); при этом ординаты обратной ЛАЧХ разомкнутой системы и второй низкочастотной асимптоты желаемой обратной ЛАЧХ при ( о юр будут близки друг к другу. [49]
Большинство расчетов следа при больших скоростях основано на непосредственном применении классического интегрального метода благодаря его простоте. Интегральный метод удовлетворяет уравнению сохранения в среднем по сечению и точно вдоль оси симметрии осесимметричных следов и струй. Необходимо, однако, задать радиальное распределение параметров потока. Эти распределения выбираются на основе экстраполяции известных зависимостей для малых скоростей и асимптотических характеристик следа с использованием соотношений Крокко. [50]
Для построения логарифмических характеристик откорректированной системы нужно вычесть ( с учетом знака) ординаты характеристик для выражения 1 / Сз ( / ш) / С4 ( / ш) 7 ( / ш) Я8 ( / 1)) из ординат характеристик исходной системы. В результате получаем кривые 4 ( амплитудная характеристика) и 4 ( фазовая характеристика) откорректированной системы. Получились следующие параметры системы: Wci) 8 l / сек; икр32 l / сек; запасы устойчивости по фазе Дф 46 и по амплитуде ДЛ14 дб, что следует считать удовлетворительным. Следует отметить, что все кривые на рис. 6.17 соответствуют точным логарифмическим характеристикам и, чтобы не усложнять графика, асимптотические характеристики не построены. [51]
В диапазоне частот от 0 до первой сопряженной частоты асимптотическая характеристика имеет наклон - 20 дб / дек - 6 дб / окт. На первой сопряженной частоте ( о) с ж1 / Тзм5 1 / сек) асимптотическая характеристика меняет свой наклон и он становится равным - 40 дб / дек - - 12 дб / окт. На второй сопряженной частоте сосд 1 / Гд50 l / сек наклон характеристики становится - 60 дб / дек - 18 дб / окт. По асимптотической характеристике проводим точную амплитудно-частотную характеристику, по которой определяется частота среза шср9 1 / сек. [52]