Сварочный термический цикл

Cтраница 2

Влияние длительности нагрева на изменение температур критический точек сталей 15МФ ( /, 15ХГ ( 2 и 16ГМЮЧ ( 3. [16]

Кинетика образования аустенита при нагреве по сварочным термическим циклам исследована с помощью дилатомера типа ИМЕТ-ДБ. [17]

Характер и завершенность превращений помимо состава сплавов определяется сварочным термическим циклом, т.е. зависимостью температуры от времени. Сварочный термический цикл характеризуется скоростью и максимальной температурой нагрева и скоростью охлаждения. [18]

Рассматривая углеродистые и низколегированные стали, закаливающиеся в условиях воздействия сварочного термического цикла, установим основные характеристики конечных структуры и свойств различных участков зоны термического воздействия в сварных соединениях. [19]

Возникает вопрос, достаточно ли времени пребывания около-шовной зоны в диапазоне высоких температур в процессе сварочного термического цикла для реализации совместной миграции границ и примесных атомов. Экспериментально, путем наблюдения за миграцией радиоактивного углерода ИС, установили, что в техническом железе уже при 750 С в результате рекристаллизации углерод сосредотачивается только на новых границах. Небольшая деформация металла в процессе нагрева резко ускоряет процесс совместной миграции. [20]

Благодаря низкому содержанию углерода стали становятся менее хрупкими при воздействии повторных на-гревов ( в том числе сварочного термического цикла) и не проявляют склонности к ножевой коррозии по линии сплавления со швом. [21]

Аустенитные стали, в большинстве своем, не претерпевают видимых фазовых превращений при воздействии на них сварочного термического цикла. Вследствие этого околошовная зона хро-моникелевых сталей имеет менее сложное строение, чем зона при сварке обычных конструкционных сталей. [22]

Как следует из представленных данных, с увеличением времени выдержки при максимальной температуре ( 1325 С) имитированного сварочного термического цикла от 3 до 6 сек для стали Х18Н9Т и от 4 до 8 сек для стали ОХ18Н12Б наблюдается резкое уменьшение времени до разрушения при эксплуатационных температурах. Это явление охрупчивания сталей при воздействии температур, близких к солидусу, может быть, объяснено развитием сегрегации примесей при протекании процессов восходящей диффузии. Однако наряду с упомянутым явлением происходит гомогенизация, что приводит к некоторому выравниванию состава по границам и телу зерна. [23]

Результаты фазового анализа карбидного осадка стали 16ГМЮЧ. [24]

Отмеченное обстоятельство объясняется тем, что в структуре термоупрочненнои стали уже присутствуют карбиды и повторный нагрев под воздействием сварочного термического цикла способствует их дальнейшей коагуляции. [25]

Межкристаллитная коррозия в основном металле близ линии сплавления или ножевая коррозия поражает узкую полоску стали, которая в результате сварочного термического цикла нагревалась до температур более 1250 С. Этому виду коррозии могут подвергаться только стали, стабилизированные титаном или ниобием и танталом. При нагреве таких сталей до температур, превышающих 1200 - 1250 С, карбиды титана или ниобия-растворяются в аустените. При последующем воздействии критических температур в участках основного металла, нагревавшихся до температуры растворения карбидов, титан и ниобий, остаются в твердом растворе; по границам зерен выпадают карбиды хрома и развивается Межкристаллитная коррозия. При дуговой и особенно при электроннолучевой сварке, вследствие высокой концентрации сварочного нагрева, участок перегрева в околошовной зоне очень узок, поэтому и коррозионное разрушение имеет сосредоточенный характер. При дуговой сварке обычно поражается полоска основного металла шириной до 1 - 1 5 мм. В случае электроннолучевой сварки она еще уже, а при электрошлаковой, наоборот, может расшириться до 3 - 5 мм. [26]

Однако с точки зрения возможности возникновения трещин в сварных соединениях необходимо дополнительно рассмотреть некоторые вопросы, связанные с распадом аустенита в условиях сварочного термического цикла. [27]

Как видно из графиков, изменение параметров термического цикла приводит к изменению зависимости прочности при изгибе в процессе замедленного разрушения от максимальной температуры имитированного сварочного термического цикла. Хотя качественно эти зависимости остаются одинаковыми, наблюдаются заметные количественные изменения. При этом абсолютные значения прочности при изгибе в процессе замедленного разрушения изменяются незначительно. Наиболее заметные изменения прочности, порядка 5 % от номинального значения, соответствуют максимальным температурам нагрева несколько выше неравновесного солидуса. [28]

Распределение твердости по сварному соединению стали 50ХФА.| Горячие трещины в сварном шве. [29]

Наиболее часто встречается неоднородность в свойствах сварного шва, околошовнсй зоны и основного металла, обусловленная различием в структуре, величиной зерна и другими причинами. Сварочный термический цикл в околошовной зоне характеризуется нагревом металла до высоких температур и значительными скоростями охлаждения. При сварке углеродистых и легированных сталей происходит закалка околошовкой зоны. [30]

Страницы: 1 2 3 4