Сварочный термический цикл

Cтраница 3

Характер и завершенность превращений помимо состава сплавов определяется сварочным термическим циклом, т.е. зависимостью температуры от времени. Сварочный термический цикл характеризуется скоростью и максимальной температурой нагрева и скоростью охлаждения. [31]

При сварке в сплавах титана происходят сложные фазовые и структурные превращения. Чувствительность к сварочному термическому циклу выражается: в протекании полиморфного превращения а - Р; резком росте размеров зерна Р - фазы и перегреве на стадии нагрева; образовании хрупких фаз при охлаждении и старении; неоднородности свойств сварных соединений, зависящих от химического и фазового состава сплавов. Вследствие низкой теплопроводности и малой объемной теплоемкости титана время пребывания металла при высоких температурах значительно больше, чем для стали, что является причиной перегрева, резкого увеличения размера зерен Р - фазы и снижения пластичности титана. Превращение Р - а в зависимости от состава сплава и тем-пературно-временных условий сварки может сопровождаться возникновением стабильной а-и метастабильных а -, а -, ам -, со -, р-фаз, а также у-фазы. [32]

Сталь ООХ21АН5 отличается от стали ОХ21Н5Т меньшим содержанием углерода и наличием азота. Благодаря последнему сталь менее чувствительна к воздействию сварочного термического цикла, и сварные соединения в околошовной зоне не склонны к структурно-избирательной коррозии в наиболее агрессивных окислительных средах. Для обеспечения равной с ней коррозионной стойкости и механических свойств металла шва сварку следует выполнять проволокой такого же состава ( см. табл. 42) или близких к ней по содержанию хрома и никеля. Изделия из этих сталей, эксплуатируемые в морской воде, можно сваривать проволокой с высоким содержанием ванадия. Для окислительных сред повышенной агрессивности присутствие в шве ванадия в количестве более 0 8 % недопустимо. [33]

Имеются определенные трудности и со сваркой хромистых коррозионностойких сталей. В околошовной зоне этих сталей в результате воздействия сварочного термического цикла происходит значительное укрупнение зерна. [34]

Склонность сварных конструкций из высокопрочных металлов к хрупким разрушениям в меньшей мере зависит от понижения температуры. Она в основном определяется чувствительностью исходного металла к сварочному термическому циклу и чувствительностью его к появляющимся при сварке концентраторам напряжений. При этом существенным оказывается конструктивная форма и условия нагружения. Простые формы образцов могут не выявить понижения прочности, характерного для элемента конструкции. Целесообразно проводить испытания конструктивных элементов на прочность с одновременной регистрацией пластических деформаций основного металла, предшествующих моменту наступления разрушения. [35]

Исследования разрушений типа локальных на образцах oi - раниченных размеров из аустенитных хромоникелевых сталей: позволяют иллюстрировать существенную роль сопряженных процессов. Образцы в виде прямоугольного бруса размером 3x6x50 мм нагревали имитированным сварочным термическим циклом ( рис. 13, а), форма которого соответствует циклу в околошовной зоне сварных соединений большой толщины, выполненных ручной электродуговой сваркой с поперечными колебаниями электрода при различных значениях погонной энергии. [36]

В сталях, микролегированных Мо, V, Nb, Ti, В, А1 и средне-легированных, в состав которых входят Сг, Мо и другие карбидо-образующие элементы, рост зерна в процессе сварки не успевает завершиться. В этом случае появляется возможность существенно ограничить рост зерна, ужесточая высокотемпературную часть сварочного термического цикла. Весьма эффективно в этом отношении применение лучевых способов сварки, в том числе и для углеродистых и низколегированных сталей. [37]

Стыковые и тавровые, а иногда и угловые соединения могут быть со скосом и без скоса кромок. Скос и форма кромок определяются толщиной, структурой, теплофизическими свойствами и реакцией на сварочный термический цикл свариваемого металла, методом сварки. Например, для ручной и полуавтоматической сварки в углекислом газе в стыковом соединении низкоуглеродистой конструкционной стали кромки скашивают при толщине металла более 8 мм, для автоматической сварки под флюсом - при толщине металла более 20 мм, а р отдельных случаях - более 30 мм. [38]

Распределение водорода по сечению ферритной ( а, б и аустенитнон ( в, г наплавок, выполненных на стали ЗОХГС под флюсом АН-15 в одинаковых условиях. [39]

Согласно гипотезе, попадающий при сварке в металл шва водород диффундирует в околошовную зону. Высокую сопротивляемость образованию околошовных трещин соединений с аустенитным швом объясняли тем, что швы с аустенитной структурой в условиях сварочного термического цикла удерживают практически весь водород и перемещения водорода в околошовную зону не происходит. [40]

Вид XT в сварных соединениях легированных сталей.| Межкристаллический характер разрушения на участке очага XT ( А и смешанный на участке ее развития ( В. [41]

Роль структуры связывают с развитием микропластической деформации ( МПД) в приграничных зонах зерен. МПД обусловлена наличием в структуре свежезакаленной стали незакрепленных, способных к скольжению краевых дислокаций при действии сравнительно невысоких напряжений ( ст Сто 2) - Особенно высока плотность дислокаций в мартенсите непосредственно после сварочного термического цикла. МПД является термически активируемым процессом, т.е. ее скорость зависит от температуры и величины приложенных напряжений. При длительном нагружении по границам зерен развивается локальная МПД, которая приводит к относительному проскальзыванию и повороту зерен по границам. [42]

Более резкое отличие этих зависимостей наблюдается для ком-плекснолегированных высокопрочных сталей ВКС-1 и СП-43. Хотя система легирования и типы структур для этих сталей одинаковы, незначительное различие в содержании марганца, хрома и ванадия, вероятно, вызывает заметное различие в интенсивности протекания и полноте завершения диффузионных процессов в твердом и твердо-жидком состоянии. Последнее обстоятельство, влияя на степень микронеоднородности, приводит к значительному снижению прочности при замедленном разрушении, если ТШ1аТгн, и незначительному различию в прочности, если металл при воздействии сварочного термического цикла нагревался до двухфазного состояния. Этот факт еще раз подтверждает существенное влияние условий протекания сопряженных процессов на процесс замедленного разрушения. [43]

Схема сварочного термического цикла многослойной сварки в ЗТВ. [44]

Этот подход использован в инженерном программном комплексе Свариваемость легированных сталей, разработанном в МГТУ им. Использование более широкого банка термокинетических диаграмм ( ТКД) распада аустенита, полученных применительно к термообработке ( Т - In t - структура), не всегда позволяет получить достоверную информацию для условий сварки. Во-первых, эти диаграммы построены для условий нагрева до температур 1000 С, при которых степень гомогенизации аустенита и размер аустенитного зерна отличаются от этих параметров для ОШЗ сварных соединений. В связи с этим значения критических скоростей охлаждения на диаграммах АРА смещены в сторону меньших значений по сравнению с ТКД. Во-вторых, весьма трудно точно наложить кривые сварочных термических циклов на ТКД и связать параметры диаграмм с параметрами циклов. [45]

Страницы: 1 2 3 4