Расчетная индукция
Cтраница 2
 |
Сравнение стали толщиной 0 35, 0 30 и 0 27 мм по ГОСТ 21427. 1 - 83.| Рекомендуемая индукция в стержнях трансформаторов В, Тл. [16] |
В целях уменьшения количества стали магнитной системы, массы металла обмоток и стоимости активной части следует выбирать возможно большее значение расчетной индукции, что, однако, связано с относительно малым увеличением потерь и существенным увеличением тока холостого хода трансформатора. Уменьшение расчетной индукции приводит к получению лучших параметров холостого хода ( главным образом тока) за счет увеличения массы материалов и стоимости активной части. [17]
Выбор диапазона исследуемых значений индукции является произвольным, и если принять его от 1 2 до 1 8 Тл, то он с существенным запасом охватит реально возможные значения расчетной индукции для трансформаторов массовых серий и индивидуального исполнения для различных марок горячекатаной и холоднокатаной стали. [18]
Для того чтобы колебания напряжения сети не могли привести к насыщению сердечника усилителя в режиме холостого хода, параметры усилителей выбирают с таким расчетом, чтобы при номинальном напряжении сети расчетная индукция была меньше индукции насыщения. [19]
На полюсном делении размещается N / ( 2р) проводников обмотки якоря, из которых часть a N 7 ( 2p) расположена на полюсной дуге Ь в зоне действия расчетной индукции 58, для остальных ( 1 - а) N / ( 2р) проводников электромагнитный момент равен нулю. [20]
На полюсном делении размещается N 1 ( 2р ] проводников обмотки якоря, из которых часть a N / ( 2p) расположена на полюсной дуге V в зоне действия расчетной индукции Вц, для остальных ( 1 - а) N 1 ( 2р) проводников электромагнитный момент равен нулю. [21]
В табл. 6 - 6 даны удельные мощности, требуемые для испытания продольной изоляции трехфазных трансформаторов индуктированным напряжением, равным двойному номинальному при частоте 100 или 150 гц, при расчетной индукции горячекатаной стали магнитопровода Бн 14800 гс и холоднокатаной - В 16 500 гс. [22]
В магнитной системе по рис. 2 - 7, б с раздельно намотанными кольцами индукция в каждом кольце аналогично системе по рис. 2 - 6, з в 2 / J / 3 больше общей расчетной индукции в стержне. [23]
В магнитной системе по рис. 2.6, б с раздельно намотанными кольцами индукция в каждом кольце, как и в системе по рис. 2.5 з, в 2 / 1 / 3 раза больше общей расчетной индукции в стержне. [24]
Поскольку три кольца этой магнитной системы навиваются раздельно, а для удобства сборки между ними должен соблюдаться небольшой технологический зазор, переход магнитного потока из одного кольца в другое затруднен и фактическая индукция в каждом кольце должна быть в 2 / У 3 1 155 раза больше общей расчетной индукции в стержне. Подобное сложение потоков стержней и ярм в схеме по рис. 2.5, е не приводит к увеличению индукции потому, что в каждом стержне оба частичных потока складываются в одних и тех же пластинах. [25]
В целях уменьшения количества стали магнитной системы, массы металла обмоток и стоимости активной части следует выбирать возможно большее значение расчетной индукции, что, однако, связано с относительно малым увеличением потерь и существенным увеличением тока холостого хода трансформатора. Уменьшение расчетной индукции приводит к получению лучших параметров холостого хода ( главным образом тока) за счет увеличения массы материалов и стоимости активной части. [26]
 |
Типовые характеристики магнитных усилителей серии УМТ при различных относительных значениях сопротивления цепи управления. / 50 гц, йрег 300. [27] |
JQQ - ], где Д [ / - допустимое повышение напряжения сети, выраженное в процентах от номинального напряжения. Правильность выбора расчетной индукции контролируется с помощью характеристик вход - выход, полученных для трех значений напряжения сети. Во избежание искажения во взаимном расположении кривых на рис. 1 - 39 они представлены в абсолютной системе единиц. [28]
Другой способ приведения потерь и тока возбуждения к условиям синусоидального напряжения заключается в том, что во время опыта холостого хода испытуемого трансформатора параллельно с ним на несинусоидальное напряжение включают модельный трансформатор небольшой мощности. Последний должен быть выполнен из той же марки стали и иметь такую же расчетную индукцию в сердечнике, как и испытуемый трансформатор. Должны быть идентичными, насколько это возможно, конструкции сердечников модельного и испытуемого трансформаторов. Модельный трансформатор предварительно испытывается при синусоидальном номинальном напряжении. Во время опыта холостого хода несинусоидальное напряжение регулируют так, чтобы потери в стали модельного трансформатора равнялись потерям в стали при синусоидальном номинальном напряжении, и измеряют потери в стали испытуемого трансформатора. Измеряя токи возбуждения модельного трансформатора при синусоидальном и несинусоидальном напряжениях, можно внести коррективы к измеренному во время опыта холостого хода току возбуждения испытуемого трансформатора. Модельный трансформатор может быть включен через измерительнй трансформатор напряжения, мощность которого должна быть достаточной, чтобы кривая напряжения на зажимах модельного трансформатора не искажалась за счет падения напряжения в сопротивлении измерительного трансформатора. [29]
 |
Аксиальные вентиляционные каналы в сердечнике ротора. [30] |
Страницы: 1 2 3