Cтраница 1
Приведенные выкладки показывают, что расчетные затраты на 1 квар ч у синхронных двигателей определяются в основном эксплуатационными расходами, зависящими от удельных потерь активной мощности на компенсацию и стоимости электроэнергии, а у конденсаторов - первоначальными капиталовложениями. [1]
Приведенные выкладки справедливы при произвольной вели-чине перемещений и деформаций. Далее будем считать, что деформации ( ех, es, 712) пренебрежимо малы по сравнению с единицей. Положим также ( и это значительно более сильное ограничение), что углы поворота всех линейных элементов оболочки в процессе ее деформации малы настолько, что их квадратами также можно пренебречь по сравнению с самими углами. [2]
Приведенные выкладки имеют непосредственное отношение к проблеме оценки механических свойств коксов, точнее к той ее части, которая связана с истираемостью кокса. [3]
Приведенные выкладки соответствуют состоянию термического равновесия, при котором уровни Ферми электронов и дырок совпадают. [4]
Приведенные выкладки и формулы пригодны, как уже было указано, для случаев, когда в течение всего процесса вытеснения нефти водой из слоистого пласта перепад давления не изменяется. Когда же задано условие постоянства расхода qS3 закачиваемой в слоистый пласт воды, получают несколько иные соотношения для определения дебитов нефти и воды, а также перепада давления, который в данном случае будет изменяться с течением времени. Если q 3 const, справедливы формулы (IV.15) и (IV.16), при этом следует учитывать, что перепад давления Ар - функция времени, т.е. Ар Ар ( О. [5]
Приведенные выкладки справедливы для катушек, активным сопротивлением которых можно пренебречь, а магнитный сердечник не имеет воздушных зазоров. [6]
Приведенные выкладки показывают практическую бесперспективность аналитического интегрирования более сложных уравнений кинетически нестационарных ТСВ. Их строгое изучение и расчет возможны только на ЭВМ. В табл. 8 - 1 приведены некоторые результаты машинных расчетов качества воды на выходе ТСВ с гармоническими колебаниями константы реакции первого порядка. [7]
Приведенные выкладки показывают, что расчетные затраты на 1 квар-ч у синхронных двигателей определяются в основном эксплуатационными расходами, зависящими от удельных потерь активной мощности на компенсацию и стоимости электроэнергии, а у конденсаторов - первоначальными капиталовложениями. [8]
Приведенные выкладки позволяют оценить достоинства, недостатки и определить возможные области применения различных фасонов электрощеток. Радиальный фасон рис. 25 а нашел самое широкое распространение для всех тех случаев, когда машина изменяет направление вращения. К числу его недостатков относится необходимость выполнения размеров с малыми допусками, без чего указанная на рисунке схема распределения сил оказывается неосуществимой. Хотя в этом случае величина R и возрастает, но благодаря согласованному направлению сил Q и Т исключается возможность перекоса. Принципиально возможно использование и схемы рис. 25 в. В практике известны случаи, когда радиальный фасон со скосом верхнего торца работает на реверсивных двигателях. [9]
Приведенные выкладки дополним следующим замечанием. Приняв г. качестве одного из исходных положений равенство ( 52), мы пренебрегли явлением диссипации количества движения, обусловленную вязким трением. Если учесть это трение, в уравнениях ( 75), ( 76) появятся члены - VeApe, - vaApa, где vc, va - кинематические коэффициенты вязкости электронов и нейтральных частиц. [10]
Приведенные выкладки позволяют формулировать следующие простые правила для вычисления параметров вынужденных гармонических колебаний в линейных системах ( звеньях) любого порядка. [11]
Приведенные выкладки дополним следующим замечанием. Приняв в качестве одного из исходных положений равенство ( 52), мы пренебрегли явлением диссипации количества движения, обусловленную вязким трением. Если учесть это трение, в уравнениях ( 75), ( 76) появятся члены - л еДре, - vaApa, где ve, va - кинематические коэффициенты вязкости электронов и нейтральных частиц. Другими словами, формально учет вязкого трения в случае применения квазигидродинамического уравнения, основанного на теории Максвелла, может внести лишь поправку в численное значение величин vea, v ae, определяющих частоты столкновений, и, наоборот, учет столкновений в случае применения гидродинамического уравнения Навье - Стокса к отдельным компонентам смеси сталкивающихся частиц может внести лишь поправку в члены этого уравнения, учитывающую вязкое трение. [12]
Приведенные выкладки и формулы пригодны, как уже было указано, для случаев, когда в течение всего процесса вытеснения нефти водой из слоистого пласта перепад давления не изменяется. Когда же задано условие постоянства расхода / вз закачиваемой в слоистый пласт воды, получают несколько иные соотношения для определения дебитов нефти и воды, а также перепада давления, который в данном случае будет изменяться с течением времени. Если qB3 const, справедливы формулы ( IV. [13]
Приведенные выкладки обосновывают целесообразность применения нестационарного белого шума для установления различий в эффектах действия шума с неодинаковой временной структурой ( см. стр. [14]
Приведенные выкладки справедливы при произвольной величине перемещений и деформаций. Далее будем считать, что деформации ( elf ea, Via) пренебрежимо малы по сравнению в единицей. Положим также ( и это значительно более сильное ограничение), что углы поворота всех линейных элементов оболочки в процессе ее деформации малы настолько, что их квадратами также можно пренебречь по сравнению с самими углами. [15]