Вытеснение - жирный газ
Cтраница 2
Данное мероприятие в определенной мере способствует выравниванию фронтов вытеснения жирного газа сухим и сухого газа водой в разнопроницаемых зонах и пропластках залежи. Объем этой порции воды ( предоторочка воды) выбирают исходя из необходимости размазывания по пласту воды, закачанной в виде пред-оторочки ( т.е. снижения водонасыщенности коллектора до уровня критической насыщенности с точки зрения ее подвижности), уже на этапе нагнетания сухого газа. Такое размазывание первой порции воды уменьшает вероятность преждевременных прорывов по высокопроницаемым зонам пласта сначала сухого газа, а затем закачиваемой воды. [16]
В результате закачки сухого газа в пласт он осуществляет вытеснение остаточного жирного газа к забоям добывающих скважин. Это, естественно, приводит к некоторому росту коэффициента конденсатоотдачи. Другой фактор, приводящий к его росту, заключается в том, что в зонах прохождения сухого газа в него начинают испаряться из ретроградного конденсата относительно легкие углеводородные компоненты. Поэтому после прорыва в скважины закачиваемого газа он будет представлять уже не сухой, а обогащенный компонентами С2 С5 газ. Дополнительная добыча этих компонентов также должна способствовать росту компонентоотдачи пласта. [17]
При построении слоистой модели пласта, используемой в расчетах вытеснения жирного газа сухим, число пропластков модели выбирается чаще всего произвольно. Оценка влияния числа пропластков ( от одного до ста) на результаты расчетов вытеснения, нефти водой из слоистой модели при пятиточечной сетке размещения скважин и коэффициенте подвижности, изменяемом от 0 05-до 5, проведена Крейгом. Расчеты показали, что если неоднородность модели характеризуется коэффициентом вариации, изменяющимся в пределах 0 1 - 0 5, при коэффициенте подвижности от 0 05 до 2, для вычисления коэффициента охвата по объему пласта можно использовать слоистую модель, состоящую из 10 пропластков. При больших значениях коэффициента вариации и коэффициента подвижности использование модели из 10 пропластков приводило к значительному завышению коэффициента охвата. В этом случае число пропластков должно быть 501 и даже более. [18]
В начальный период закачки газа в газоконденсатный пласт процесс вытеснения жирного газа сухим является нестационарным. [19]
Маскетом в 1949 г. [185, 118] и использован им при расчетах вытеснения жирного газа сухим; в том же году Стайлсом [202] и в 1950 г. Дикстра и Парсонсом [198] даны методы прогноза вытеснения нефти водой в слоистонеоднородном по проницаемости пласте. [20]
На крутопадающей антиклинальной структуре взаимное расположение нагнетательных и эксплуатационных скважин должно обеспечивать эффективное вытеснение жирного газа рабочим агентом. При вытеснении сухим газом, плотность которого меньше плотности жирного газа, нагнетательные скважины располагают на своде, а эксплуатационные - на крыльях складки. Если есть опасность пр-еждевременного обводнения эксплуатационных скважин вследствие продвижения подошвенной воды, целесообразно обратное размещение скважин. [21]
Неоднородность продуктивного пласта по коллекторским свойствам приводит к достижению низких коэффициентов охвата процесса вытеснения жирного газа сухим. Это связано с прорывами сухого газа по наиболее проницаемым и дренируемым пропласткам. [22]
Для закачки рабочего агента необходимы нагнетательные скважины, которые размещают так, чтобы обспечить эффективное вытеснение жирного газа в эксплуатационные скважины. [23]
Однако при наличии в пласте выпавшего жидкого конденсата эффект рециркуляции может состоять не только в вытеснении жирного газа сухим, но и в испарении жидкой фазы, в обогащении нагнетаемого сухого газа. [24]
На рис. 4.16 для первого варианта представлен профильный разрез пласта, на котором показано положение фронта вытеснения жирного газа сухим на момент прорыва сухого газа в эксплуатационные скважины. [25]
По газоконденсатному пласту Д1У рассмотрены два варианта разработки: при естественном режиме работы пласта и при вытеснении жирного газа сухим ( сайклинг-процесс) с последующим переходом на режим истощения. [26]
Второй вариант предлагаемой комбинированной закачки газа и воды в газоконденсатные залежи предполагает наряду с созданием в пласте оторочки сухого газа еще и выравнивание фронта вытеснения жирного газа сухим. [27]
С Эффективность комбинированного нагнетания воды и газа определяется многими факторами, в том числе: начальным размером оторочки ( а следовательно, и необходимыми объемами закачиваемого сухого газа); влиянием скорости вытеснения сухого газа водой и динамики давления на поведение оторочки сухого газа; устойчивостью оторочки в неоднородном коллекторе, а также полнотой вытеснения жирного газа сухим в неоднородном коллекторе:) В связи с этим основные параметры этого воздействия должны определяться для каждой конкретной залежи. Тем не менее представляет интерес общая оценка эффективности метода по сравнению с традиционным сайклинг-процессом и его модификациями. [28]
В реальных условиях это невыполнимо. Коэффициент вытеснения жирного газа сухим практически меньше единицы и является функцией суммарного объема сухого газа, прокачанного через данное сечение пласта. В свою очередь, этот объем газа прямо пропорционален расстоянию между скважинами. [29]
 |
Изменение содержания жирного газа в продукции эксплуатационных скважин за период обратной закачки сухого газа в пласт месторождение Котэн Вэлли, США. 1-в - номера скважин. [30] |
Страницы: 1 2 3 4