Выходы - кокс
Cтраница 2
С повышением плотности и коксуемости сырья выходы кокса и газа при любом способа коксования возрастают. Однако при термоконтактном коксовании на порошкообразном теплоносителе выход газа увеличивается более интенсивно. Так, с повышением коксуемости сырья с 10 до 40 % выход газа при замедленном коксовании возрастает в 1 55 раза, а при термоконтактном коксовании на порошкообразном теплоносителе - в 1 7 раза. Такое различие вполне объяснимо, учитывая теорию коксования ( см. стр. С утяжелением сырья в паровую фазу переходят фракции с более высоким молекулярным весом, которые в условиях коксования на порошкообразном коксе подвергаются большим деструктивным изменениям, чем более легкие промежуточные фракции, получаемые из облегченного сырья. [16]
С повышением плотности и коксуемости сырья выходы кокса и: газа при любом способе коксования возрастают. Однако при термоконтактном коксовании на порошкообразном теплоносителе выход газа увеличивается более интенсивно. Так, с повышением коксуемости сырья с 10 до 40 % выход газа при замедленном коксовании возрастает в 1 55 раза, а при термоконтактном коксовании на порошкообразном теплоносителе - в 1 7 раза. [17]
При этом с увеличением глубины переработки увеличиваются выходы кокса и легких моторных топлив за счет уменьшения выходов дизельных тошшв и мазутов. Примерные выходы, получаемые при переработке смолы путем разгонки с переработкой фракций и применением крекинга и без него, а также путем гидрогенизации, представлены на фиг. [18]
При этом с увеличением глубины переработки увеличиваются выходы кокса и легких моторных топлив за счет уменьшения выходов дизельных топлив и мазутов. Примерные выходы, получаемые при переработке смолы путем разгонки с переработкой фракций и применением крекинга и без него, а также путем гидрогенизации, представлены на фиг. [19]
При этом с увеличением глубины переработки увеличиваются выходы кокса и легких моторных топлив за счет уменьшения выходов дизельных тонлив и мазутов. Примерные выходы, получаемые при переработке смолы путем разгонки с переработкой фракций и применением крекинга и без него, а также путем гидрогенизации, представлены на фиг. [20]
Экспериментальный материал по переработке высокосернистых дистиллятов каталитическим крекингом [116, 117] показывает целесообразность предварительного гидрооблагораживания сырья. Это значительно интенсифицирует разложение сырья на алюмосиликатном катализаторе, уменьшает выходы кокса, улучшает качество получаемых продуктов и повышает выходы ценных газообразных олефиновых углеводородов. [21]
Показано, что при переходе от кварца к корунду и металлизированному кварцу наблюдается изменение порядка реакции термического разложения ацетилена со второго на первый. При заданных глубинах превращения в присутствии теплоносителя корунда и металлизированного кварца выходы кокса и метана увеличиваются, а выходы этилена и винилацетилена не изменяются по сравнению с данными опытов в присутствии кварца. При переходе от кварца к корунду и металлизированному кварцу скорость образования кокса возрастает в 5 - 7 раз, метана - в 3 - 4 раза. [22]
Исходными данными являются состав шихты угля, выход газа и его состав, выходы кокса, смолы, бензола, аммиака. [23]
Результаты опытов показаны в табл. 3; для сопоставления приведены данные по крекингу керосино-газойлевой фракции па том же катализаторе. Из табл. 3 видно, что при крекинге фракций 320 - 450 и 320 - 500 ( опыты 773 и 250) выходы кокса составляют 4 2 и 5 0 % вес. При вовлечении в переработку вместе с вакуумным отгоном всего потенциала дизельного топлива ( опыт 763) получены близкие показатели по материальному балансу при несколько меньшем выходе кокса ( 3 2 % вес. Однако при этом значительно снижаются качества дизельных фракций, выкипающих в пределах 200 - 350, так как они разбавляются вновь образованными аналогичными фракциями, полученными из тяжелой части сырья. [24]
 |
Зависимость состава. [25] |
Из данных табл. 40 видно, что при пиролизе смеси тяжелых фракций получены более низкие выходы контактного газа по сравнению с пиролизом прямо-гонных фракций нефти, выкипающих в аналогичных температурных интервалах. Это объясняется тем, что в составе смеси тяжелых фракций содержится 40 % тяжелого керосина термического крекинга мазута, содержащего более 50 % тяжелых конденсированных ароматических систем и непредельных углеводородов, которые при пиролизе превращаются, главным образом, в кокс. Поэтому выходы кокса по сырью значительны и составляют 5 - 6 2 % по массе при температуре 750 С. Так как коксование тяжелых углеводородных систем при пиролизе протекает с одновременным выделением значительных количеств метана, то в составе газов ( рис. 33) концентрация метана достигает при 750 С 40 - 41 % по объему, что превышает более чем на 10 % ( абсолютных) концентрацию метана в составе газов пиролиза более легких дистиллятов, полученных при той же температуре. В связи с образованием большого количества метана концентрации этилена и других газообразных олефинов существенно ниже и не превышают 28 - 29 % по объему этилена, 7 - 8 - пропилена и 2 - 4 - бутиленов и дивинила. Добавление к сырью водяного пара до 50 % по массе не приводит к существенному снижению образования кокса и увеличению выхода газа пиролиза. [26]
В работе [1] рассмотрено управление каталитическим процессом с учетом дезактивации по формальной кинетической модели. При этом не учитывается влияние на коксообразование микропримесей в сырье: влаги, соединений серы, азота и металлов; наличие примесей изменит не вид кинетического уравнения коксообразования, а его константы. Кроме того, ввиду отсутствия экспериментальных данных, не разделяются выходы кокса, откладывающегося на металлических и кислотных центрах катализаторов. [27]
Глубина превращения сырья при каталитическом крекинге регулируется объемной ( или массовой) скоростью подачи сырья, а также зависит от температуры процесса и кратности циркуляции катализатора. Для увеличения глубины превращения сырья повышение температуры должно сопровождаться увеличением объемной скорости. Как видно из табл. 7, с повышением температуры крекинга снижаются выходы кокса и тяжелого газойля, что объясняется усилением десорбции и удалением тяжелых паров с поверхности катализатора. [28]
Следует отметить, что при выводе уравнения данные промышленных установок не использовали, однако по уравнению можно прогнозировать выходы кокса как на пилотных, так и промышленных установках. [29]
Страницы: 1 2