Ударная вязкость - основной металл
Cтраница 2
Механические свойства сварного соединения характеризуются высокой прочностью и вязкостью, например для УОНИ-13 / 45 и УОНИ-13 / 55 ударная вязкость составляет 25 - 30 кГм / см2, что является чрезвычайно высоким значением и далеко превосходит значения ударной вязкости основного металла. [16]
Сплошные пластины применяют при испытаниях образцов, изготовляемых из литого металла толщиной более 12 мм, при испытаниях проката сталей, в околошовной зоне которых при сварке в диапазоне допускаемых режимов преобладает бейнитное или мартенситное превращение или когда не требуется сопоставлять результаты определения ударной вязкости околошовной зоны или е е приграничного участка со значениями ударной вязкости основного металла. [17]
Нередко ударную вязкость наплавленного металла находят путем испытания образцов, изготовленных непосредственно из наплавки. Ударная вязкость основного металла ан в зоне термического влияния часто уступает ударной вязкости а н наплавленного металла. При сварке углеродистой легированной стали а н бывает больше ан. [18]
Стабилизированные титаном или ниобием стали ОХ17Т и Х25Т при кратковременном высокотемпературном нагреве ( в том числе при сварке) не приобретают склонности к межкристаллитной коррозии, однако механические свойства в результате нагрева и роста зерна в зоне сварного соединения ухудшаются. Наиболее сильно снижается ударная вязкость основного металла в зоне термического влияния, при этом порог хладноломкости сдвигается в область положительных температур. [19]
С / с соответствует ударной вязкости основного металла. [20]
Стабилизированные Ti стали ОХ17Т и Х25Т при кратковременном высокотемпературном нагреве ( в том числе и сварочном) не имеют фазовых превращений, однако их механические свойства ухудшаются. Наиболее сильно снижаются значения ударной вязкости основного металла у зоны сварного шва, порог хладноломкости при этом сдвигается в область положительных температур. [21]
Трубы, поставляемые по группе А, должны выдерживать механические испытания на растяжение как основного металла, так и сварного соединения. По требованию потребителя трубы должны выдерживать испытание на ударную вязкость основного металла и сварного соединения. Нормы механических свойств при испытании основного металла и сварного соединения на растяжение и ударную вязкость устанавливаются по соглашению сторон. [22]
Однако требования по волокну недостаточны для трубопроводов высокого давления. В технические условия, сертификаты и контракты вводятся - требования по собственно ударной вязкости основного металла и зоны термического влияния сварного соединения. Это стало правилом, которое выполняется неукоснительно после возникновения в США в 1969 г. хрупких разрушений большой протяженности на газопроводах. [23]
Одной из характерных особенностей разрушения сварных конструкций является то, что трещина, зародившись в шве, переходит в околошовную зону или в основной металл. Причем, происходит это часто тогда, когда ударная вязкость металла шва или околошовной зоны значительно ниже ударной вязкости основного металла. Об этом свидетельствуют приведенные в предыдущих разделах книги результаты испытаний сварных труб внутренним давлением до разрушения. [24]
Сплавы ВТ6, ИРМ-2 и ИРМ-4 хорошо свариваются. Положительное влияние на свариваемость сплавов оказывает добавка рения, который повышает угол загиба и, особенно, ударную вязкость основного металла и сварного шва. Прочность сварного соединения из сплава ВТ6 составляет 90 % прочности основного металла, а сварное соединение из сплава ИРМ-2 почти равнопрочно основному металлу. Сплавы ВТ6, ИРМ-2 и ИРМ-4 не охруп-чиваются при работе под напряжением и нагревании до 500 С. [25]
Испытания сварных образцов на растяжение статической нагрузкой показали высокую прочность; разрушение всегда происходит вдали от стыка и вне зоны изменения зерна. Зона сварного соединения обладает высокой пластичностью, при испытании на ударную вязкость получаются величины, близкие к значениям ударной вязкости основного металла. [26]
 |
Сварочные материалы для сварки мартенсвтных и мартенситно-ферритных хромистых сталей. [27] |
На рис. 138 показано изменение ударной вязкости в зависимости от температуры испытания стали 08X17Т и металла зоны термического влияния при автоматической сварке под флюсом. При этом вакуумный и электрошлаковый переплавы высокохромистых сталей хотя и позволяют за счет уменьшения содержания газов и неметаллических включений повысить ударную вязкость основного металла, но они не исключают понижения вязкости околошовных зон сварных соединений. [28]
Специалистами ПО Спецнефтегаз в работе [27] установлено, что причиной многочисленных аварийных отказов в околошовной зоне по механизму КРН является неудовлетворительное состояние металла, который в ЗТВ сварного шва имеет низкую коррозионную стойкость. Структура в данной зоне имеет существенные отклонения, обнаружен провал по твердости и ударной вязкости, которая в шесть раз ниже значения ударной вязкости основного металла трубы. [29]
Быстрый и простой метод определения межкристаллитной коррозии по появлению трещин при загибе образца на 90, применяемый для хромоникелевых сталей, в случае высокохромистых сталей оказался не пригодным, так как даже без испытания в коррозиоино активных средах пониженная пластичность и ударная вязкость основного металла стали Х25Т и особенно зоны термического влияния в сварных соединениях ( табл. 3) часто приводят к появлению трещин механического происхождения. [30]
Страницы: 1 2 3