Газопроницаемость - камень
Cтраница 1
 |
Изменение прочности ( в и пористости насыщения ( б камня на основе кислого челябинского шлака, твердевшего в насыщенном растворе хлорида натрия. [1] |
Газопроницаемость камня из смеси челябинского шлака с песком в соотношении 1: 1 в начальные сроки твердения в соленой воде была относительно низкой и составляла 2 3 10 - 4 и 7 10 мкм соответственно. Газопроницаемость 2-суточных образцов из смеси шлака с песком 2: 1 примерно одинакова - 4 2 10 - 4 мкм2 для соленой воды и 4 10 мкм для дистиллированной. [2]
Оценка газопроницаемости камня показала формирование значительно более плотной структуры камня на основе шлако-известково-кремнеземистого цемента. В первые 4 часа твердения проницаемость камня из ШПЦС-120 на порядок отличается от соответствующей характеристики камня оптимального состава. Даже по окончании 24 часов твердения не происходит значительного сближения результатов определения коэффициента проницаемости цементного камня исследуемых рецептур. Это обусловлено более быстрым формированием малопроницаемой структуры с замкнутой пористостью на основе мелкодисперсной структурообразующей фазы. [3]
Водо - и газопроницаемость образующегося камня близки к нулю. [4]
Для снижения водопоглощения, водо - и газопроницаемости пе-ноцементного камня можно вводить химически активные по отношению к составляющим тампонажного раствора силикаты натрия, калия ( жидкое стекло), силоксаны, силиконы ( каучук) и др. При отрицательных температурах для большего снижения теплопроводности цементного камня можно в сочетании с КЩР вводить крем-нийорганическую жидкость ГКЖ-94 или ГКЖ-94М. [5]
В табл. 44 приводятся результаты определения прочности и газопроницаемости шлако-глинистого камня различных композиций, твердевших при температуре 75 - 200 С и давлениях до 600 кгс / см2, на основе каолинитовой константиновской и монтмориллонитовой и лье ко и глин. [6]
Надо полагать, что к 20 - 30 годам газопроницаемость камня может возрасти до неприемлемого уровня. [7]
В табл. 46, 47 приведены данные исследований влияния добавок кокса на прочность и газопроницаемость камня при температурах 75, 120 и 200 С. С увеличением дозировки кокса сверх 30 % резко снижается прочность камня, а с уменьшением - плотность раствора превышает 1 6 г / см3, что нежелательно. Топкий помол кокса нецелесообразен - так как с увеличением удельной поверхности в 1 5 - 2 0 раза надает прочность образцов и увеличивается, проницаемость. [8]
 |
Зависимость прочности камня от температуры и молярного отношения СаО. SiOa. [9] |
В процессе изменения температуры твердения от 100 до 200 С для всех составов наблюдается снижение газопроницаемости камня, а при увеличении температуры от 200 до 300 С газопроницаемость растет. На интенсивные процессы перекристаллизации с изменением температуры от 160 до 175 С также указывает и кинетика изменения газопроницаемости в этом диапазоне температур. Для нсех шлако-песчаных смесей при изменении температуры от 160 до 175 С газопроницаемость увеличивается, - а при 7 200 С - снижается. В двухсуточном возрасте наибольшие структурные изменения происходят при температуре 125 - 175 С, а при температурах 200 - 300 С эти изменения менее выражены. [10]
Если тонкость помола руды по применяемой методике подбора водоцементного отношения почти не влияет на прочность и газопроницаемость камня, то на плотность раствора удельная поверхность и количество добавки руды оказывают решающее значение. [11]
Из данных табл. 22 видно, что в зависимости от состава тампо-нажной смеси под влиянием агрессивных пластовых вод механическая прочность и газопроницаемость камня со временем изменяются по-разному. Газопроницаемость камня практически всех составов возрастает со временем. Механическая прочность на изгиб до 6 мес у всех образцов растет, а затем снижается, в то время как механическая прочность на сжатие у одних возрастает, а у других снижается. Эти и ряд других результатов показывают, что сероводородная агрессия оказывает различное влияние ( иногда противоположное) на свойства тампонажного камня и требует принятия заблаговременных мер для обеспечения надежной его работы при длительной эксплуатации скважин. [12]
Данные физико-механических свойств камня на основе чистого шлака и шлакопесчаных смесей ( рис. 7, табл. 6) и фазового состава этих же гидратированных материалов показывают, что повышение прочности, уменьшение газопроницаемости камня объясняется различными продуктами гидратации материалов. [13]
Из данных табл. 22 видно, что в зависимости от состава тампо-нажной смеси под влиянием агрессивных пластовых вод механическая прочность и газопроницаемость камня со временем изменяются по-разному. Газопроницаемость камня практически всех составов возрастает со временем. Механическая прочность на изгиб до 6 мес у всех образцов растет, а затем снижается, в то время как механическая прочность на сжатие у одних возрастает, а у других снижается. Эти и ряд других результатов показывают, что сероводородная агрессия оказывает различное влияние ( иногда противоположное) на свойства тампонажного камня и требует принятия заблаговременных мер для обеспечения надежной его работы при длительной эксплуатации скважин. [14]
Газопроницаемость шлако-бентонитового камня близка к нулю. [15]
Страницы: 1 2 3