Диффузия - вольфрам
Cтраница 2
Отсутствие продиффундировавшего углерода в никеле естественно, так как никель - элемент, не образующий карбидов. В литературе отсутствуют данные о коэффициенте диффузии вольфрама в никель. Надо полагать, что его значение меньше, чем для железа, и в наших опытах температура и время были недостаточны для появления такой диффузионной прослойки вольфрама в никеле, которую можно обнаружить с помощью микроскопа. [16]
 |
Поры в отожженной композиции с вольфрамовым ( а и молибденовым ( б волокнами ( X 100. [17] |
Величина и число пор увеличиваются по мере отжига. Образование пор при отжиге наблюдалось и в системе № - Ni4W [172], что является следствием различия парциальных коэффициентов диффузии вольфрама и компонентов матрицы. [18]
В последнем случае показана структура образца, упрочненного 24 об. % проволоки из сплава W 3 % Re, после испытаний под напряжением 14 7 кГ / мм2 при 1422 К в течение 689 ч без разрушения. По предположению Кляйна и др. [21], поры образуются потому, что поток материала из матрицы в проволоку не уравновешивается диффузией вольфрама в матрицу. Обнаружено также, что зарождение пор ускоряется, если на исходной поверхности раздела волокно / матрица есть остаточная пористость. Снижение остаточной пористости увеличивает время до образования пор Киркендалла на порядок. [19]
Многочисленные опыты показывают, что коэффициент диффузии по границам зерна на несколько порядков ( для самодиффузии серебра при 500 С - на пять порядков) больше, чем внутри зерна, а энергия активации примерно в два раза меньше. Границы зерен продолжают оказывать ускоряющее влияние на диффузию до весьма высоких температур, практически вплоть до температуры плавления: авторадиографически это удается наблюдать для самодиффузии никеля вплоть до температуры 1370 С, которая на 100 С ниже температуры плавления; для самодиффузии хрома и железа - до 1200 С и выше, для диффузии вольфрама в мЪлибдене - до 1800 С и выше. [20]
 |
Расположение поглотителей в прнемно-усилительных. [21] |
Основными причинами ухудшения изоляции подогревателя от катода являются, во-первых, загрязнения алуида, покрывающего подогреватель, и, во-вторых, пористость и растрескивание самого алун-дового покрытия. Так как подогреватели работают при достаточно-высокой температуре, то может возникнуть ток термоэлектронной эмиссии, который при наличии трещин в алундовом слое будет протекать в цепи катод - подогреватель. Возможной причиной увеличения проводимости алундового слоя является диффузия вольфрама из керна подогревателя в слой алунда, что в свою очередь может привести к пробою алундовой изоляции и выходу лампы из строя. В некоторых типах ламп, предназначенных для работы в высоковольтных схемах с большим напряжением между катодом и подогревателем, подогреватели не алунднруются, а помещаются во внутренние каналы керамической трубки, вставляемой в свою очередь в трубку катода. Такие лампы могут работать при напряжении катод - подогреватель порядка нескольких тысяч вольт. [22]
Сильное влияние на характер диффузионного износа оказывает фазовое состояние растворителя. Обычно коэффициент диффузии в а-фазе выше. Необычайно резкое увеличение коэффициента диффузии хрома при переходе от 1150 до 1300, у вольфрама при 1400 объясняется тем, что диффузия вольфрама при 1400е и хрома при 1300 частично протекает в а-области. При обработке сталей ферри-тового класса или если для обычных сталей температура в контакте соответствует 8-фазе, резко увеличится коэффициент диффузии вольфрама. Обезуглероживание поверхностных слоев карбюризатора будет отсутствовать, и износ при высоких скоростях резания будет определяться скоростью растворения вольфрама или вольфрама и титана. [23]
Согласно подсчетам, износ от разрушения поверхности твердого сплава не соответствует режимам резания, применяемым на практике. Приведенные подсчеты очень грубы, потому что не известна точно температурная зависимость коэффициента диффузии углерода в карбиде вольфрама и температурная зависимость коэффициента диффузии вольфрама в железо. Тем не менее полученные качественные зависимости подтверждаются опытом. Так, при очень низких скоростях резания ( v 0 02 - - 0 5 м / мин) в интервале 1000 - 1200 износ, наряду с диффузионным растворением, протекает с разрушением поверхности, в то время как при обычных скоростях резания этого не наблюдается. [24]
В табл. 52 сопоставлены величины коэффициентов диффузии при резании и при диффузионном отжиге. При низких температурах коэффициенты диффузии вольфрама Dw в сталь, по данным П. Л. Грузина, и при резании D rf e3 имеют значения, близкие друг к другу. Следовательно, коэффициенты диффузии при образовании интер-металлида Fe3W2 и железовольфрамового карбида порядком совпадают. При высоких температурах коэффициент диффузии вольфрама в сталь при реагировании твердого сплава с железом имеет большее значение. Аналогичный результат получается и при диффузионном отжиге. [25]
Сильное влияние на характер диффузионного износа оказывает фазовое состояние растворителя. Обычно коэффициент диффузии в а-фазе выше. Необычайно резкое увеличение коэффициента диффузии хрома при переходе от 1150 до 1300, у вольфрама при 1400 объясняется тем, что диффузия вольфрама при 1400е и хрома при 1300 частично протекает в а-области. При обработке сталей ферри-тового класса или если для обычных сталей температура в контакте соответствует 8-фазе, резко увеличится коэффициент диффузии вольфрама. Обезуглероживание поверхностных слоев карбюризатора будет отсутствовать, и износ при высоких скоростях резания будет определяться скоростью растворения вольфрама или вольфрама и титана. [26]
 |
Зоны контакта обрабатываемого ( 12Х18Н9Т и инструментального ( ВК8 материалов при рассмотрении на электронном микроскопе ( t 3 мм. S 0 5 мм / об. и 27м / мин. [27] |
Подтверждением исследований по изучению характера износа режущих инструментов, выполненных в ЛПИ, служат наблюдения и эксперименты, проведенные на Днепровском машиностроительном заводе. Эксперименты показали, что при низких скоростях резания и недостаточном нагреве обрабатываемого материала основным видом разрушения твердосплавных пластин являются трещины и сколы режущей кромки, превышающие по своим размерам толщину среза, но меньшие, чем длина контакта между стружкой и передней поверхностью инструмента. Сколы образуются в основном на передней поверхности пластин. С увеличением скорости резания и температуры нагрева скол пластин уменьшается, но на изношенной поверхности появляются участки адгезионного схватывания частиц обрабатываемого материала с твердым сплавом; число этих очагов схватывания возрастает по мере увеличения температуры нагрева. Мик-рорентгеноспектральный анализ зоны контакта резец - стружка, выполненный на микроанализаторе Cameca M46, не показал диффузию вольфрама, углерода и кобальта в прирезцовые слои стружки как при обычном резании, так и при ПМО. С), когда диффузионные процессы могут быть малоактивными или, во всяком случае, могут протекать в столь тонких слоях металла, для которых разрешающая способность микроанализатора является недостаточной. При ПМО частицы обрабатываемого металла плотно заполняют неровности поверхности твердого сплава. [28]
Страницы: 1 2