Cтраница 2
![]() |
Зависимость изменения содержания H2S от давления по зонам УКПГ ( номера на кривых соответствуют номерам УКПГ. [16] |
Расчетное изменение содержания H2S по зонам УКПГ [12] приведено на рис. 2.8. Из фактических и расчетных данных видно более заметное увеличение содержания H2S по зоне УКПГ-10 по сравнению с другими зонами. [17]
Для определения этой характеристики существует несколько способов, основанных на промысловых и геофизических исследованиях, на использовании фактических и расчетных данных. Можно дать некоторые рекомендации и замечания для использования этих способов определения остаточных запасов нефти применительно к методам увеличения нефтеотдачи пластов. [18]
В некоторых случаях последние один или два года истории моделируют в режиме прогноза, тогда калибровку скважин можно произвести путем сопоставления фактических и расчетных данных. Если были выявлены расхождения не только по абсолютным значениям дебитов, но и по обводненности или газовому фактору, то калибровке подлежат не только коэффициенты Р /, но и фазовые проницаемости для скважин или даже для областей пласта, в которых расположены скважины. Если фактически нефтяная скважина добывает воду или газ, а расчетная обводненность или газовый фактор отличны от нуля, но не совпадают с фактическими данными, то достаточно откорректировать только фазовые проницаемости для скважины. Если же в реальности скважина должна добывать эти флюиды, а в модели они даже не содержатся в подвижном состоянии в ячейке, в которой расположена скважина, следует изменить фазовые проницаемости для пласта. [19]
Таким образом, в первом приближении получена схема расчета динамики вытеснения нефти из заводненных пластов с помощью мицеллярных растворов. Для этой цели необходимо сравнение экспериментальных, фактических и расчетных данных, что возможно лишь при тщательном анализе неоднородности пористой среды и результатов опытов по вытеснению нефти. [20]
Применение указанных способов оценки эффективности методов в каждом конкретном случае требует предварительной их апробации для данного месторождения или района. На основании этой апробации дается оценка точности их применения по дисперсии фактических и расчетных данных. [21]
При этом добыча нефти до применения метода может аппроксимироваться показательной, гиперболической или гармонической функцией. Выбор приемлемой функции, как и в предыдущих случаях, определяется наименьшей дисперсией фактических и расчетных данных. [22]
Таким образом, в первом приближении получена схема расчета процесса вытеснения нефти из заводненных пластов с помощью мицеллярных растворов. Эта схема позволяет учитывать микронеоднородность и макронеоднородность пористых сред, однако в настоящее время трудно ответить, с какой степенью приближения она соответствует результатам лабораторных экспериментов на образцах пористой среды. Для этой цели необходимо сравнение экспериментальных, фактических и расчетных данных, что возможно лишь при тщательном анализе неоднородности пористой среды и результатов опытов по вытеснению нефти. К сожалению, в описаниях проведенных лабораторных и промысловых экспериментов данные о количественных показателях неоднородности пластов не приводятся. [23]
![]() |
Зависимость силы прижатия от величины осевой нагрузки для труб ТБП-127 с замками ЗУ-155. [24] |
На рис. 2.11 приведены результаты теоретических расчетов сил нормального давления бурильной колонны на стенки скважины в сопоставлении с замеренными данными. Точками обозначены значения усилий прижатия, полученные при проведении промысловых замеров с помощью радиального динамографа непосредственно в процессе бурения вертикальной скв. Сопоставление показывает на приемлемость предлагаемой методики для использования в практических расчетах. Характерно, что все экспериментальные точки, вследствие отклонения ствола скважины от нормального, лежат выше теоретической кривой. Значительно отличаются от фактических расчетные данные, которые получены без учета динамической составляющей осевой нагрузки ( кривая 5), возникающей при работе шарошечного долота на забое скважины. [25]