Расчетные фактические данные

Cтраница 2

Как следует из сопоставления результатов расхождение расчетных и фактических данных по разгазированию пластовой нефти в зависимости от давления, табл. 2.14.2, применение рекомендаций (2.168) по расчету показателя степени в формуле (2.170) является более предпочтительным, как основанное на более надежных экспериментальных данных. [16]

Модифицированные относительные проницаемости определяют часто путем сопоставления расчетных и фактических данных о процессе заводнения. [17]

Проверка формулы для указанных условий дает хорошую сходимость расчетных и фактических данных. [18]

Подобные длительность и масштабы опытно-промышленных работ позволят провести сопоставление расчетных и фактических данных и при необходимости скорректировать потребности в дополнительной информации для составления технологической схемы или проекта разработки. [19]

Таким образом, теоретические исследования, а также сопоставления расчетных и фактических данных по многим залежам нефти Куйбышевской и Оренбургской областей, находящимся продолжительное время в разработке, показывают [44], что удовлетворительное совпадение расчетной и фактической динамики показателей заводнения получается тогда, когда при расчетах учитывают следующие факторы: а) различие вязкостей нефти и воды; б) влияние начальной водо-нефтяной зоны; в) изменчивость геолого-физических свойств продуктивных пластов; г) расположение и характер работы рядов эксплуатационных и нагнетательных скважин; д) прерывистость пласта. [20]

В таблице 4 приведены значения q и р и сопоставлены расчетные и фактические данные о содержании непрореагировавших углеводородов при различном молекулярном весе. [21]

Одним из критериев оценки степени эквивалентности числовой геологической модели реальным параметрам продуктивного пласта служит совпадение расчетных и фактических данных по истории разработки рассматриваемого месторождения. Обычно исходная геологическая модель не позволяет получить требуемое совпадение расчетных и фактических данных. Поэтому во многих исследованиях отечественных и зарубежных авторов задачи уточнения параметров продуктивного пласта решаются на базе имеющейся истории разработки месторождения. [22]

Использование для гидравлических расчетов величин т ] и т0, получаемых путем измерений, может привести к большим расхождениям расчетных и фактических данных. На эти параметры раствора, находящегося в скважине, воздействует комплекс факторов, влияние которых невозможно учесть при измерениях. [23]

Проведенные расчеты по определению площади, которая должна быть занята закачиваемой водой, показали, что в ряде случаев имеет место хорошая сходимость расчетных и фактических данных. Следовательно, при этом вытеснение нефти происходит примерно по всей мощности пласта. Однако наряду с этим в значительном количестве скважин отмечаются существенные расхождения между расчетным и фактическим положением фронта закачиваемой воды. Причем во всех этих случаях подход пресной закачиваемой воды происходит раньше, чем следовало по расчетам; например, по скв. Вероятнее всего это связано с прохождением пресной воды не по всей мощности пласта или с языкообразным движением ее фронта в плане. [24]

Уравнения типа ( V, 4) могут быть использованы для расчета воздухопроницаемости в пределах до 50 - 100 мм вод. ст., так как при более высоких давлениях расчетные и фактические данные имеют значительные расхождения. [25]

Хотя это кинетическое уравнение выведено из опытов, проведенных при 470 с очень мелким катализатором, но, как показывает практика, оно удовлетворительно выражает скорость контактного процесса в целом: расчетные и фактические данные для производственного контактирования совпадают. [26]

Сам факт значительного изменения коэффициентов продуктивности газоконденсатных скважин по газу был впервые исследован А.Х. Мир-заджанзаде, Е.И. Петрушевским, А.Г. Дурмишьяном и другими в 1962 г. Некоторая упрощенность расчетной модели, обеспечила качественную сходимость расчетных и фактических данных. [27]

Зависимость коэффициента сопротивления от числа. [28]

При сопоставлении расчетных значений потерь напора, определенных по уравнению ( 65), с опытными данными по течению газожидкостных систем в горизонтальных и наклонных ( нисходящих) трубах видна удовлетворительная сходимость расчетных и фактических данных в пределах расслоенной структуры течения смеси. [29]

Эта формула дает хорошую сходимость в лабораторных условиях. Сравнение расчетных и фактических данных, полученных при испытании мелкоалмазных коронок типа МАК в Южно-Уральском геологическом управлении, показало, что расхождения между ними значительны ( до 300 %), причем при нагрузках до 400 кгс сходимость удовлетворительная, а при нагрузках свыше 400 кгс сходимость нарушается. Для коронок большего диаметра расхождения увеличиваются. [30]

Страницы: 1 2 3