Cтраница 4
Коррозия трех магниевых сплавов ( MIA, AZ31B и НК31А) и бериллия была такой быстрой, что их следует считать практически непригодными для применения в морской воде. Такие сплавы обычно используют для изготовления контактов в электротехнике. Эти два сплава для использования в морской воде непригодны. [46]
Остин [506] определял изменение веса кобальтникелевых сплавов с 2 5 % Ti и от 8 % до 16 % Fe с добавкой разных количеств хрома, алюминия, молибдена, вольфрама, ванадия или кремния ( по методу измерения убыли веса образцов весовым методом. С в атмосфере воздуха, уделяя особое внимание сцеплению окалины с основой. Лучшими оказались сплавы, содержавшие хром, особенно два сплава следующего состава: 1) 46 % Ni, 25 % Со, 7 5 % Fe, 2 5 % Ti, 20 % Cr, 2 5 % Al; 2) 23 % Ni, 47 % Co, 7 5 % Fe, 2 5 % Ti и 2 5 % Al. [47]
Из величины индукции насыщения были рассчитаны значения магнитной энергии для магнитов на основе фаз RCos, причем полученные результаты намного превышали магнитную энергию современных промышленных магнитов [14, 18, 20], и были основания надеяться, что благодаря очень высокой анизотропии теоретические величины магнитной энергии можно достичь на практике. Эти величины, приведенные в табл. 2, резко отличаются от наилучших экспериментальных результатов, достигнутых к настоящему времени для магнитной энергии, коэрцитивной силы и объемной плотности. Кроме чистых фаз RCo5, в табл. 2 включены два сплава, в которых часть кобальта замещена медью или железом. Они представляют собой лишь отдельные примеры из множества возможных магнитных сплавов подобного типа. [48]
Метод контроля температуры по легкоплавким свидетелям основан на том, что у многих чистых металлов; и эвтектических сплавов температура перехода из твердой фазы в жидкую строго определена. В отверстия исследуемого образца запрессовывают капсулы со свидетелями из, легкоплавкого вещества, точки плавленияг которых составляют определенный температурный ряд. Эксперименты продолжают до тех пор, пока не будут найдены два сплава, из которых один, с низшей точкой-плавления-расплавится, а другой, с более высокой точкой плавления, останется нерасплавленным. [49]
Так как скорости коррозии всех латуней, за исключением сплавов CDA № 280 и № 675 были весьма близкими, то для построения кривых на рис. 108 использовали их средние значения для каждого данного времени экспозиции, глубины и характера среды. Такие высокие скорости были обусловлены агрессивной избирательной коррозией ( обесцинкованием), которой подверглись эти два сплава. [50]
С потерей когерентности водород, транспортируемый к границе раздела, начинает накапливаться там и, в результате, оказывает на вязкое разрушение такое же влияние, как и в аустенитных нержавеющих сталях. При этом наблюдается корреляция между возрастанием потерь пластичности и уменьшением размеров лунок на поверхности разрушения. Как видно из рис. 54, степень корреляции вполне удовлетворительна. Она охватывает даже два сплава, испытывающих частично интеркристаллитное разрушение, для которых параметр R был измерен на части поверхности разрушения, покрытой лунками. Повышенные потери пластичности ( относительного сужения) по сравнению с образцами, у которых наблюдалось чисто вязкое разрушение, объясняются, по-видимому, низкой пластичностью растрескавшейся части поверхности. Зависимости, подобные представленной на рис. 54, могут существовать и в других материалах, таких как сплавы на основе никеля, и хотелось бы надеяться, что предстоящие исследования этих материалов будут включать и соответствующие фрактографические наблюдения. На рис. 52 подчеркнута особая роль, которую играет в этом случае дислокационный транспорт водорода. [51]
Приведенная шкала позволяет производить сравнительную оценку устойчивости металлов к растрескиванию. Никаких трудностей не представляет в этом отношении сопоставление результатов испытаний, относящихся к первой группе и трем остальным, ко второй группе и четвертой или к третьей и четвертой группам. Поясним применение шкалы на примерах. Пусть в течение года испытывались два сплава А и Б по 10 образцов. [52]
Заливку антифрикционного сплава следует производить быстро, пока цинк на оцинкованной поверхности находится в жидком состоянии. Так как цинковые сплавы обладают значительными температурными коэффициентами расширения, то зазор при установке подшипника следует брать несколько больший, чем для бронз и баббитов. В Германии в 1939 г. были предложены два сплава на цинковой основе, содержащие: 1) 4 % алюминия, 0 7 % меди и 0 03 % магния; 2) 10 % алюминия, 0 7 % меди и 0 03 % магния. [53]