Cтраница 2
Последнее может привести к неучету таких вариантов построения оптимальных схем, которые не могут быть исследованы или проанализированы с использованием упрощенных моделей. В частности, в ряде работ [103-111] отмечается высокая эффективность схем ректификации многокомпонентных смесей, построенных по принципу термообъединенных колонн, расчет которых обычно требует применения достаточно сложных моделей. Кроме того следует отметить трудности чисто расчетного характера, часто возникающие при итерационных процессах решения задач высокой размерности. [16]
Алгоритм оптимизации этого типа применяется в случаях, когда характеристики объекта существенно изменяются с течением времени, либо при использовании упрощенных моделей, адекватных объекту лишь в малых интервалах изменения переменных состояния объекта. [17]
Из сказанного можно сделать вывод, что расчет параметров сейсмовзрывных волн в точках, удаленных от крупных геоструктурных нарушений, возможен и с использованием упрощенных моделей скального массива. В случае же, если критичными являются параметры движения грунта вблизи от границ нарушений, необходимо использовать в расчетах полную геомеханическую модель скального массива, учитывающую положение и свойства соответствующих геоструктурных нарушений. [18]
Более точные расчеты могут быть выполнены с использованием математических моделей, рассмотренных в § 1.2. Однако в данном случае, поскольку речь идет об установившемся режиме, оправдано использование упрощенных моделей, основанных на допущении о постоянстве параметров АД. [19]
Действительно, расчет долгосрочной стратегии и соответствующих показателей - очень непростая задача. Однако использование упрощенных моделей и компьютерных программ позволяет сделать достаточно уверенный прогноз относительно перспектив развития предприятия. Мы еще вернемся к этим вопросам и рассмотрим конкретные примеры в основной части пособия. [20]
Величины VM и / шах изменяются в зависимости от вязкоупругих свойств эластомера. Несмотря на использование упрощенной модели, данная теория указывает на вязкоупругую природу трения эластомеров. Влияние изменений температуры и нормальной силы в приведенном анализе не рассмотрены. Теория предполагает наличие статического коэффициента трения при очень малых скоростях. Согласно теории смещение эластомера в области адгезионной связи происходит до тех пор, пока не будет преодолена локальная адгезия. Сила, вызывающая нарушение адгезии после бесконечно большого периода времени, будет обусловливать статический коэффициент трения, а на практике это будет соответствовать динамическому трению при очень малых скоростях скольжения. [21]
Следует заметить, что такой строгий подход пока еще не занимает достаточно прочных позиций в электромашиностроении, поскольку он сопряжен с множеством практических затруднений. Гораздо чаще можно наблюдать использование упрощенных моделей для выполнения простого и наглядного расчета, корректируемого, если это требуется, опытом. Нередко при этом расчеты неустановившихся температур строились на весьма радикальных допущениях. [22]
Более сложной расчетной схемой является такая, в которой расчету подвергаются не только фильтрация по разломам, но также и изменения напряженного состояния массива, обусловленные как непосредственно приложенными к внешней поверхности массива ( случай водохранилища), либо к призабойной зоне скважин ( случай нагнетания) нагрузками, так и нагрузками от поля фильтрационных течений в трещиноватом массиве и зонах разломов. Расчеты по упрощенной и полной моделям позволят оценить возможности использования упрощенной модели для практических целей, что представляется предпочтительным в силу простоты последней. [23]
Применительно к разбавленным водным растворам весьма важные результаты были получены при использовании упрощенной модели облучаемого раствора, основанной на представлении о постоянстве и независимости выходов продуктов радиолиза и их равномерном распределении в объеме раствора. [24]
Такое расширенное использование параметра Ка допустимо только при таком его определении, если физико-химическая обстановка опыта соответствует прогнозируемой, хотя строгого соответствия опытных и натурных данных ожидать невозможно. Поэтому, анализируя обменные процессы в многокомпонентных растворах, строго говоря, необходимо обосновывать возможность использования упрощенных моделей для их описания. Для процессов растворения ( выщелачивания) требуется определение параметров кинетики, тогда как для сорб-ционных процессов эти параметры обычно не существенны. [25]
АСУ ХП актуальным является рассмотрение процедур второй и четвертой групп. При построении алгоритмов оптимизации наибольший интерес представляют варианты адаптивной ( или стохастической адаптивной) оптимизации, допускающие использование упрощенных моделей объекта. Эффективность таких алгоритмов ( время, необходимое для отыскания оптимального режима) определяется эффективностью используемых процедур оценки параметров модели объекта. [26]
В связи с этим целесообразно подчеркнуть, что переход от общих моделей процесса полимеризации к упрощенным моделям должен быть произведен достаточно корректно, с определением области допустимого использования упрощенной модели и оценкой точности решений. Одним из вариантов получения упрощенных моделей может быть использование приемов построения эмпирических моделей, рассмотренных во второй главе, причем в качестве источника экспериментальных данных могут быть при этом взяты сами исходные общие ( полные) модели. [27]
Задача коррекции модели определяется как задача минимизации критерия принятого вида в допустимой области изменения параметров моделируемого процесса, для чего обычно используется метод последовательных приближений. Следует отметить, что коррекцию модели желательно проводить в условиях избытка информации и целесообразна разработка моделей с возможно меньшим числом корректируемых параметров. Последнее нельзя рассматривать как рекомендацию к использованию упрощенных моделей, кроме тех случаев, когда такие модели соответствуют поставленной задаче моделирования. [28]
Предложенная модель диффузии лишь незначительно занижает температуру поверхности по сравнению с точными расчетами. Максимальная ошибка 8Т - 30 К достигается при h - 50 км для идеально каталитической поверхности и 8Т 20 К для некаталитической поверхности. Тот факт, что для идеально каталитической поверхности ошибки при использовании упрощенных моделей диффузии сказываются существенней, объясняются большим влиянием диффузионной составляющей теплового потока. Причем это влияние увеличивается с уменьшением высоты полета для такой поверхности. [29]
Предложенная модель диффузии лишь незначительно занижает температуру поверхности по сравнению с точными расчетами. Максимальная ошибка 6Т 30 К достигается при h 50 км для идеально каталитической поверхности и 6Т 20 К для некатали тической поверхности. Тот факт, что для идеально каталитической поверхности ошибки при использовании упрощенных моделей диффузии сказываются существенней, объясняются большим влиянием диффузионной составляющей теплового потока. Причем это влияние увеличивается с уменьшением высоты полета для такой поверх-ности. [30]