Предварительная холодная деформация
Cтраница 3
В работе [3] сталь 16Сг - 13Ni была холоднодеформирована на 25, 50 и 75 % и облучена до дозы 3 Ю20 тепл. Механические испытания, проведенные в интервале температур 600 - 800 С, показали, что при предварительной деформации на 25 % охрупчивание минимально. Для стали 316 оптимальная степень предварительной холодной деформации составляет 10 - 20 % [8], что подтверждено испытаниями на ползучесть и при активном растяжении. [32]
При выборе материалов для изготовления композиции, подвергающейся периодическим нагревам и охлаждениям, учитывают роль термических и трансформационных напряжений. В работе [112] принимаются следующие необходимые условия: 1) отсутствие фазовых превращений в любом элементе композиции, 2) коэффициент термического расширения основы должен быть больше, чем у волокна, 3) модуль сдвига волокна - больше, чем у основы. Высокопрочное состояние упроч-нителя достигается в результате предварительной холодной деформации, и оно сохраняется при нагревах до высоких температур. Однако тугоплавкие металлы обладают сравнительно малым коэффициентом термического расширения, и при изменении температуры в элементах композиции возникают термические напряжения. [33]
Этот не всегда учитываемый процесс эвакуации атомов матрицы от фронта выделения графита существенно влияет на кинетику и морфологию графи-тообразования. Это подтверждается тем, что факторы, ускоряющие графитизацию железных сплавов, часто замедляют диффузию углерода. К сильному ускорению графитизации приводит, например, предварительная холодная деформация. Замедляется диффузия углерода и с повышением содержания кремния [128], в то время как скорость графитизации увеличивается. [34]
Если требуется дополнительное умягчение или если заказчик требует поставки отожженной стали, следует применять низкотемпературный режим для обеспечения минимального обезуглероживания. При термической обработке пружинной кремнистой стали особое внимание должно быть обращено на предупреждение обезуглероживания, к которому очень склонны эти стали, и заметной графитизации. С этой целью термическую обработку кремнистой стали следует производить при минимально допустимой температуре и наименьшей продолжительности. Наиболее сложно в этом случае производить термическую обработку стали, подвергавшейся холодной протяжке, гак как предварительная холодная деформация металла способствует усиленной графитизации при последующем отжиге. [35]
Вольфрам по сравнению с другими металлами, имеющими кубическую объемноцентрированную кристаллическую решетку, обладает сравнительно низкой пластичностью при комнатной температуре и чрезвычайно хрупок в полностью отожженном ( рекристаллизованном) состоянии. Однако его можно деформировать в горячем состоянии ( но ниже температуры рекристаллизации), при этом он может подвергаться наклепу. Восстановление пластических свойств деформированного вольфрама при отжиге его ниже температуры рекристаллизации важно для последующих операций изготовления изделий из вольфрама. Предельная температура рекристаллизации зависит от микроструктуры, предыстории металла и критериев, по которым устанавливается момент начала рекристаллизации. Степень предварительной холодной деформации, содержание примесей и продолжительность отжига - основные факторы, определяющие минимальную температуру рекристаллизации. [36]
Если жесткость устройства меньше упругой деформации, которая, по всей вероятности, остается в образце после образования полос Людерса, то коррозионное растрескивание в некоторых случаях может затормозиться, особенно тогда, когда заданные начальные напряжения по своей величине близки к пороговым напряжениям. Следовательно, есть некоторая опасность сопоставлять сопротивление материалов коррозионному растрескиванию по времени до разрушения при одном первоначально заданном уровне напряжений. Таким образом, хотя метод испытаний при постоянной деформации часто используется на практике, однако результаты его могут вводить в заблуждение при оценке материалов. На рис. 5.59 приведены результаты испытаний на чувствительность к растрескиванию образцов, подвергнутых предварительной холодной деформации разной величины. [38]
Характерные для ТЦО структурные изменения могут быть усилены путем пластической деформации. Как известно, пластическая деформация перераспределяет и повышает плотность несовершенств кристаллического строения - дислокаций, вакансий, дефектов упаковки, а кроме того, способствует образованию и развитию мало - и высокоугловых границ. Так как дефекты кристаллической решетки сильно влияют на формирование структуры сплавов при фазовых и структурных переходах, пластическую деформацию перед ними, а также в период их прохождения можно эффективно использовать для создания оптимальной структуры при ТЦО сталей и сплавов. Процессы пластического деформирования и ТЦО можно совмещать, но можно проводить и независимо друг от друга. При этом важно, чтобы фазовые и структурные превращения проходили в новых, измененных условиях, характеризующихся повышенной плотностью дефектов, создаваемых пластической деформацией. Так, в опытах с предварительной холодной деформацией [76] при ТЦО возрастает число центров образующейся у-фазы и, как следствие, интенсивно измельчается зерно аустенита. Кроме того, при деформировании в межкритическом интервале температур в результате динамического v - се-превращения [29] можно значительно ускорить процесс перекристаллизации, сильно наклепать составляющие структуры и измельчить зерно. [39]
Страницы: 1 2 3