Эквивалентная деформация

Cтраница 2

Если эквивалентные напряжения Мизеса при описанных ранее испытаниях стали 18Cr - 12Ni - Nb являются постоянными ( а 180 МН / м2), то как показано на рис. 5.16, в, эквивалентная деформация Мизеса не изменяется сколько-нибудь существенно в зависимости от отношения напряжений сте / а2, в то время, как долговечность изменяется значительно. [16]

Таким образом, на основе дислокационной модели пластического деформирования металлов общая зависимость кривой деформирования от режима нагружения может быть представлена в виде поверхности трехмерного пространства F ( a, еэ, еи) 0, где величина эквивалентной деформации определяет структурное состояние материала в момент измерения, сформированное в результате предшествующего нагружения. Существенное влияние истории нагружения на процесс высокоскоростного деформирования требует его учета при обобщении результатов испытания с различными режимами нагружения. [17]

Предполагается, что пороговый параметр Dth - постоянная материала, а новые коэффициенты Aeq и Beq зависят как от параметров уравнений (1.4.3) и (1.4.4) роста коротких трещин при одноосном нагружении, отношения сдвиговой и осевой деформаций при комбинированном нагружении, так и от использованного критерия эквивалентных деформаций. [18]

Затем на кривой р ( рис. 4.19, а находится деформация, при которой напряжение течения равно S - AS. Это и есть эквивалентная деформация всей предварительной обработки и от ее значения на рис. 4.19, а строится кривая нагружения / - прохода. [19]

Видно, что кривая 4 проходит значительно выше, а кривая / - ниже кривых усталости обычных образцов. Это означает, что принятие в качестве эквивалентной деформации интенсивности деформаций дает в данном случае оценку усталостной прочности с ошибкой в безопасную сторону, тогда как принятие за эквивалентную деформацию одной компоненты деформированного состояния дает оценку с погрешностью в опасную сторону. [20]

После образования шейки процесс одноосного равномерного растяжения образца прекращается, так как напряженное состояние в шейке образца неодноосное и неоднородное. Поэтому после образования шейки следует строить график зависимости от времени эквивалентной деформации в точках наименьшего поперечного сечения шейки. [21]

Таким образом, характерной особенностью повторной деформации металлов является обязательная перестройка ранее созданной дислокационной структуры. При этом повторная деформация рассматривается как продолжение первичной от некоторого значения эквивалентной деформации, понятие о которой вводится в связи с изменением условий деформации. Нахождение эквивалентных деформаций может быть перспективным методическим приемом изучения различных режимов термомеханической обработки, в том числе и многопроходных. [22]

По данным работ [ 1, 290 1, в качестве меры эквивалентной деформации при заданной долговечности в условиях двухосного растяжения может быть принята интенсивность деформаций. [23]

Ленский и В. А. Ломакин [143] рассмотрели принципы деформационной теории термопластичности и дали кри - тический обзор ее допущений. Условия пропорционального нагружения были установлены для экспоненциального соотношения между эквивалентным напряжением а, эквивалентной деформацией &i и температурой 6; Ю. Н. Шевченко [264, 266, 267] рассмотрел циклическое нагружение со знакопеременной пластичностью и кинематическое упрочнение. [24]

Для определения тангенциальных модулей по диаграммам деформирования, полученным из экспериментов при од -: норсном нагружении, Петит [19] использует деформации сЙвя ef и eg, развивающиеся при двухосном нагружении, Этот прием не является вполне строгим. Сандху в своем подходе-пытается учесть эффект двухосного напряженного состояния путем определения после каждого шага нагружения эквивалентных деформаций. Эти скорректированные деформации используются для определения средних упругих констант слоя, после чего вычисляется новое значение [ Л ] - 1 и по нему уточненные приращения деформаций. Процедура повторяется до тех пор, пока разность между приращениями деформаций, определенными в двух соседних итерациях, не будет меньше желаемой точности приближения. Текущие значения напряжений, деформаций и энергии деформирования на ( я - - 1) - м шаге определяются суммированием соответствующих приращений и текущих значений после предыдущего шага нагружения. Повторение этой процедуры позволяет получить диаграмму деформирования композита до тех пор, пока величина накопленной энергии деформирования любого слоя не достигнет своего предельного значения. [25]

Таким образом, сила, действующая на ядро эффективного атома Эа, может быть приближенно выражена посредством электронной плотности ре в объеме Va этого эффективного атома, зарядов е и моментов цз всех других эффективных атомов молекулы. Именно при использовании выражения ( 5 13) легче сравнивать силы, действующие на приближенно эквивалентные ядра в разных молекулах при эквивалентных деформациях. [26]

Механические характеристики исследованных материалов толщиной 3 мм. [27]

На рис. 2 - 4 показана характерная неоднородность свойств сварных соединений основных конструкционных металлов, применяемых в сварных конструкциях, работающих в условиях воздействия агрессивных сред; сталей СтЗсп, 12Х18Н10Т, титана ВТ1 - 1 и алюминиевого сплава АМгб. Последние показатели характеризуются коэффициентами А и п в аппроксимирующей зависимости 0 Ае пл, где сц и е - Пл - эквивалентное напряжение и пластическая составляющая эквивалентной деформации. [28]

Распределение пластических деформаций и нормальных остаточных напряжений TZ а сечении рессоры. [29]

Из распределения эквивалентных напряжений мы видим, что почти по всей длине рессоры в верхних и нижних волокнах развиваются напряжения, превышающие предел текучести. На рис. 10.12 а приведен график изменения прогиба рессоры по оси Y ( T2 Translation), на рис 10.126 - график эквивалентных напряжений ( 1), эквивалентных деформаций ( 2) и пластических деформаций ( 3) в наиболее нагруженном элементе рессоры по шагам нагрузки и разгрузки рессоры. На графике 10.12 а видно, что остаточный прогиб рессоры после снятия нагрузки составляет около 32.5 мм. На графике 10.126 видно, что после снятия нагрузки в конструкции действуют остаточные деформации равные пластическим деформациям и остаточные напряжения. [30]

Страницы: 1 2 3