Эквивалентная деформация
Cтраница 3
Видно, что кривая 4 проходит значительно выше, а кривая / - ниже кривых усталости обычных образцов. Это означает, что принятие в качестве эквивалентной деформации интенсивности деформаций дает в данном случае оценку усталостной прочности с ошибкой в безопасную сторону, тогда как принятие за эквивалентную деформацию одной компоненты деформированного состояния дает оценку с погрешностью в опасную сторону. [31]
 |
Исследование малоцикловой усталости при плоском напряженном состоянии образцов из стали А-302. [32] |
Ву - е, ez - 2 ( для первого) и ех е, & у 0, е2 - 2 ( для второго случая), находим по предлагаемому критерию эквивалентные деформации для сопоставления данных эксперимента. [33]
 |
Кривые малоцикловой усталости стали 15Х2МФА при различных видах нагружения. изгибе ( /, кручении ( / / и растяжении-сжатии / / /. [34] |
Полагая, что для исследуемых вариантов сложного напряженного состояния уху - YJ / Z Угх 0, и определяя на основании постоянства объема характерные параметры деформированного состояния: еж е, еу е, е2 - 2е для первого случая и вх в, ъу О, KZ - - е для второго случая, находим по предлагаемому критерию эквивалентные деформации для сопоставления данных эксперимента. [35]
Таким образом, характерной особенностью повторной деформации металлов является обязательная перестройка ранее созданной дислокационной структуры. При этом повторная деформация рассматривается как продолжение первичной от некоторого значения эквивалентной деформации, понятие о которой вводится в связи с изменением условий деформации. Нахождение эквивалентных деформаций может быть перспективным методическим приемом изучения различных режимов термомеханической обработки, в том числе и многопроходных. [36]
Таким образом, характеристики рассматриваемого явления связаны с деформацией ползучести, описанной в разделе 4.11. Как показано ни рис. 5.12, при постоянном начальном экви валентном напряжении Мизеса ( например, 0 180 МН / м2) увеличение напряжений при чистом внутреннем давлении ае / о г 2 наиболее заметно; при oefaz - 1 / 2 увеличение напряжений происходит в наименьшей степени. Изменение деформации ползучести в связи с эквивалентным напряжением Мизеса проанализировали на основе теории конечных деформаций, учитывающей изменение напряжений, обусловленное деформацией ползучести. Если рассматривать в качестве времени до разрушения время, когда эквивалентная деформация ползучести е [ деформация, определяемая путем интегрирования по времени уравнения (4.42) для е ] становится бесконечно большой, то получаются результаты, приведенные на рис. 5.13. Экспериментальные точки, обозначенные светлыми кружками, довольно хорошо согласуются с расчетными линиями. Если бы максимальные главные напряжения или эквивалентные напряжения Треска оказались напряжениями, обусловливающими разрушение, то экспериментальные данные должны были бы совпадать со штриховыми линиями на рисунке. [38]
Для определения тангенциальных модулей по диаграммам деформирования, полученным из экспериментов при одноосном нагружении, Петит [19] использует деформации слоя 8i и е2, развивающиеся при двухосном нагружении. Этот прием не является вполне строгим. Сандху в своем подходе пытается учесть эффект двухосного напряженного состояния путем определения после каждого шага нагружения эквивалентных деформаций. Эти скорректированные деформации используются для определения средних упругих констант слоя, после чего вычисляется новое значение [ А ] - 1 и по нему уточненные приращения деформаций. Процедура повторяется до тех пор, пока разность между приращениями деформаций, определенными в двух соседних итерациях, не будет меньше желаемой точности приближения. Текущие значения напряжений, деформаций и энергии деформирования на ( 1) - м шаге определяются суммированием соответствующих приращений и текущих значений после предыдущего шага нагружения. Повторение этой процедуры позволяет получить диаграмму деформирования композита до тех пор, пока величина накопленной энергии деформирования любого слоя не достигнет своего предельного значения. [39]
Они открыли, что 1-хлорапо-камфан не претерпевает сольволиза и приписали это явление тому напряжению, которое по необходимости возникло бы в гипотетическом катионе-апокамфиле. Они суммировали данные [ 25, 26J, по которым ионы карбония имеют минимальную энергию при плоской конформации, и обратили внимание, что такой плоскостной ион может образоваться в системе апокамфила только в том случае, если каждый из трех углов С-С - С уменьшится на 19 28 или если ион будет подвергнут какой-то эквивалентной деформации. [40]
Названный метод в каждом приближении состоит в решении задачи неоднородной теории упругости. С этой целью уравнения поля для процесса нагружения выражаются в перемещениях. В нулевом приближении принимается решение линейной термоупругой задачи для неоднородного тела с заданными граничными условиями при данной интенсивности поверхностной нагрузки. Если известны деформации, согласно (4.12) можно вычислить эквивалентные деформации. О, Соотношение напряжений - деформации для рассматриваемого материала дается, например, выражением (4.16), следовательно, можно определить секущий модуль. Если же это приближение не является точным, то ищется следующее приближение, при котором значение Ч 1 / рассматривается как источник фиктивных массовых сил mi и поверхностных нагрузок q ], определяемых как ргщ Ч / /, /, qi за Ч / п /, где я / - внешняя нормаль к граничной поверхности тела. [41]
Рассмотренная концепция условий прочности предполагает линейное или нелинейное суммирование компонент повреждений, представляя процесс в виде комбинации усталостного ( от повторного действия реверсивных деформаций) и длительного статического ( от действия односторонне накопленных деформаций) повреждений. Базовыми при оценке повреждений являются кривые малоцикловой усталости ( жесткий режим нагружения) и длительной прочности. Роль временных процессов отражает кривая длительной прочности. Релаксационные процессы, характерные для условий работы материала в максимально напряженных зонах конструкции, приводят к эквивалентным деформациям, их учитывают при определении доли усталостного повреждения. [42]
Рассмотрим сначала термообработку металлов. Остаточные напряжения, вызванные закалкой, изучались рядом авторов. Многие результаты, относящиеся к периоду до 1939 г., представляют чисто исторический интерес. Выбор процесса закалки в качестве примера применения анализа термопластических напряжений объясняется необходимостью учитывать при анализе по меньшей мере три различных фактора для получения разумного результата. Неоднородное распределение температуры приводит к деформации, значительно превышающей эквивалентную деформацию при текучести. Кроме того, фазовые превращения вызывают необратимые изменения объема. [43]
Выдержка под нагрузкой добавляет в этот процесс ускорение по нарастанию доли межзеренного разрушения. В этом случае имеет место влияние на среднюю скорость роста трещины совместно процесса порообразования по границам зерен от ползучести и процесса внутризеренного разрушения с формированием усталостных бороздок. Во втором случае нагружения материала в области выше критических условий влияние изменения частоты нагружения, выдержки под нагрузкой и температуры не изменяет механизма формирования усталостных бороздок. Однако их количество полностью характеризует количество циклов нагружения образца, а следовательно, и разрушенного в эксплуатации элемента конструкции. Поэтому оценка длительности роста усталостных трещин по числу усталостных бороздок является корректной для практики. В этом случае может быть проведена оценка уровня эквивалентной деформации или напряжения по соотношениям, представленным в главе 4 настоящей книги. Решение прямой задачи моделирования роста трещин в условиях многофакторного воздействия оказывается более сложной проблемой. Необходимо использовать вид уравнения с различной величиной показателя степени у длины трещины на основе испытания образцов для различных материалов. [44]
Страницы: 1 2 3