Остаточная упругая деформация

Cтраница 2

Узел с дополнительным самоуплотнением фланцевого соединения герметизированного корпуса. [16]

В основном применяют резиновые прокладки, удовлетворяющие этому условию. В резиновых прокладках уплотнение достигается действием остаточных упругих деформаций. Но в отличие от жидкости в резине наблюдается явление релаксации, проявляющееся в постепенном падении напряжения при неизменной деформации. Релаксация вызвана замедленной перестройкой молекулярной структуры деформированной резины. Так, через 20 мин напряжение снижается на 14 %, через двое суток - на 25 % и стабилизируется. [17]

Деформация металла при обработке давлением начинается с его упругой деформации, которая не исчезает с появлением пластических деформаций ef / и остается до тех пор, пока на тело действуют внешние силы. Даже после снятия внешних нагрузок, если в теле есть остаточные напряжения, то имеются и соответствующие им остаточные упругие деформации. Поэтому вначале установим связь между напряжениями и деформациями в рамках классической линейной теории упругости идеально упругого тела. [18]

В случае применения полимеров в качестве изоляции и оболочек кабелей и проводов одной из наиболее важных характеристик является также способность их к переработке на червячных прессах. Легко выдавливающиеся материалы имеют; определенный и достаточно узкий диапазон температур перехода в вязкотекучее состояние, небольшую вязкость при температуре прессования и незначительные остаточные упругие деформации. [19]

Калибрование отверстий заключается в продавливании через них стального закаленного шарика, при этом неровности на поверхности стенок отверстий сглаживаются за счет их деформации. Кроме повышения класса чистоты поверхности, при калибровании шариком происходит и повышение микротвердости поверхностного слоя, а также повышение точности отверстия. В процессе калибрования возникают остаточные и упругие деформации, вследствие чего диаметр отверстия после калибрования может быть меньше диаметра шарика. [20]

Зависимость перового давления - т относительного расстояния. lt 2, 3 - соответственно при пористости среды 2 7. 7 и 22 %. [21]

Значительная доля энергии взрыва в твердой среде диссипируется в веществе, окружающем заряд. Диссипация энергии взрыва происходит на фронте ударной волны и при пластическом течении вещества - за ее фронтом. Часть энергии взрыва переходит в энергию остаточных упругих деформаций. Небольшая доля от общей энергии взрыва излучается в виде упругих волн. Вопрос об энергетических потерях при взрыве в пористых насыщенных средах представляет значительный интерес. [22]

Поле пластических деформаций в круговых швах характеризуется резким градиентом деформаций, имеющих положительный либо отрицательный знак. Градиент пластических деформаций наибольший в образцах с малым диаметром сварного шва. Зоны максимальных остаточных пластических деформаций удлинения смещены по сравнению с остаточными упругими деформациями растяжения и лежат в зоне, нагреваемой до 500 - 900 С. Следует заметить, что поле упругопластических деформаций зависит от жесткости различных элементов образца и градиента температурного поля. [23]

На основании этих данных считаем, что для устранения макровыкрашивания глубина твердого цементованного слоя должна достигать от 2 5 до 5 % от диаметра тела качения и назначаться в зависимости от условий работы подшипников. Это будет справедливо для случая, когда в цементованных изделиях отсутствуют начальные напряжения. Как известно, в цементованных и нитроцементованных слоях имеются остаточные напряжения и, соответственно, остаточные упругие деформации: наружные части этих слоев находятся в состоянии сжатия, а переходная часть цементованного слоя и сердцевина - в состоянии растяжения. Ввиду этого теоретические расчеты оптимальной глубины цементованного слоя должны быть скорректировны с учетом наличия остаточных напряжений сжатия в наружных частях и растяжения в переходных частях слоя и сердцевине детали. В отечественной и иностранной промышленности придают большое значение наличию на поверхности детали остаточных напряжений сжатия как фактору, повышающему усталостную прочность деталей, работающих при знакопеременном пульсирующем изгибе. [24]

При некоторых технологических условиях получения пиролитических покрытий и геометрии изделий уровень остаточных напряжений может быть настолько велик, что приводит к самопроизвольному разрушению последних. Действие напряжений проявляется не только в виде образования трещин и сколов, но и в нарушении структуры между слоями, вызывая различного вида расслоения. Определению остаточных напряжений в изделиях посвящены работы [1, 2], которые различаются в основном методикой измерения остаточных упругих деформаций, проявляющихся при нарушении целостности тела. [25]

Имеется много эмпирических зависимостей для учета влияния пористости на прочность окисных керамических материалов; справедливость их в той или иной мере доказана. Мы знаем точно, что пористость и микроструктура не являются независимыми переменными параметрами. Однако мы очень мало знаем относительно роли, которую играют различные виды пористости, несмотря на то, что для выяснения этого вопроса было затрачено много усилий. Предстоит еще провести исследование зависимости между размером зерна, пористостью и прочностью с учетом влияния размера пор, расстояния между ними и их положения в микроструктуре. В случае окиси алюминия не следует пренебрегать вкладом остаточных упругих деформаций у границ зерен, появляющихся в результате анизотропного теплового расширения. [26]

Страницы: 1 2