Cтраница 2
В широком диапазоне температур кривые малоцикловой прочности и кривые предельных пластических деформаций подобны кривым при 20 С и имеют участки с одинаковым характером разрушения. [16]
Другой расчетной характеристикой прочности при длительном малоцикловом нагружении является предельная пластическая деформация материала. [17]
Переход к усталостному многоцикловому разрушению сопровождается резким падением интенсивности предельной пластической деформации. [18]
Результаты этого сложного процесса определяют величину предельного напряжения, предельную пластическую деформацию детали, длительность нагружения до разрушения и вид поверхности излома. [19]
Выше уже была отмечена важная роль относительного градиента напряжения при определении предельных пластических деформаций образцов и деталей. Ниже приводятся значения относительных градиентов напряжения при упругом состоянии материала для наиболее типичных форм образцов. [20]
Переход к усталостному многоцикловому нагружению при большой частоте сопровождается резким падением интенсивности предельной пластической деформации. [21]
Так, например, на рис. 192 показана зависимость предельного напряжения и предельной пластической деформации от теоретического коэффициента концентрации напряжения при постоянной температуре материала и прочих равных условиях испытания образцов. По достижении определенного значения акр характер трещины и ее развития до разрушения образца при номинальном напряжении ниже предела текучести материала изменяется. Может иметь место сходная зависимость предельного напряжения от местной твердости материала, измененной в результате местного деформационного упрочнения, старения или азотирования. [22]
Уравнение (1.183) удовлетворительно ( с точностью до 20 %) описывает средние значения предельных пластических деформаций; разброс величин Dm относительно средних значений увеличивается по мере повышения анизотропии механических свойств. [23]
В зонах концентрации напряжений возникает объемное напряженное состояние, что приводит к снижению предельных пластических деформаций. [24]
Конструкция кассеты, изображенная на рис. 2.9, ж, применяется при исследовании предельных пластических деформаций графита в условиях длительно действующих нагрузок. В конструкции используется значительный радиационный рост тер-момеханически обработанного ( ТМО) графита. Методика основана на сравнении свободного роста образцов реакторного графита ( с гладкими головками) и роста образцов графита с резьбовой головкой, испытывающих растягивающие напряжения за счет большей скорости изменения размеров втулок из термомеханически обработанного графита. [25]
В отличие от стали 45 и армко-железа, в алюминиевых сплавах не наблюдается снижения предельной пластической деформации при переходе от малых статических скоростей деформирования к ударным. [26]
Скорость деформации оказывает некоторое влияние на степень деформационного упрочнения, форму диаграммы растяжения и предельную пластическую деформацию стальных образцов. В зависимости от скорости деформации может также несколько изменяться вид излома и путь распространения трещины в сложной структуре металла. [27]
Уравнение ( 183) удовлетворительно ( с точностью до 20 %) описывает средние значения предельных пластических деформаций; разброс величин De относительно средних значений увеличивается по мере повышения анизотропии механических свойств. [28]
Экспериментальные определения Wc как характеристики предельной плотности энергии упругой деформации в локальном объеме, претерпевшем предельную пластическую деформацию, требуют обеспечения условий испытания, при которых реализуется микроотрыв в зоне образования шейки. [29]
Де - деформация, накопленная за цикл нагружения; Cf ( r, fvar) - предельная пластическая деформация при монотонном неизотермическом нагружении. [30]