Циклическое упругопластическое деформирование

Cтраница 3

Зависимость от структурного состояния сопротивления циклическому упругопластическому деформированию материалов, определяющему особенности накопления квазистатических и усталостных повреждений и тем самым условия достижения предельного состояния по разрушению [44, 35], вызывает необходимость предъявлять особые требования к технологии обработки конструкционных материалов изделий, элементы которых в процессе-эксплуатации работают за пределами упругости. [31]

Принятые в настоящей методике обозначения параметров циклического упругопластического деформирования в системе СИ: ств - Rm a0) 2 Кр0 2сТт Re a - i R-i, t z, 8 А. [32]

Принятые в настоящей методике обозначения параметров циклического упругопластического деформирования в системе СИ: ав Лж а02 Дро 2 а. [33]

Исследование образцов, разрушенных в результате циклического упругопластического деформирования, показывает [2], что в большинстве случаев их поверхность покрыта сеткой микро - и макротрещин ( рис. 1), причем наибольшая их плотность для рассмотренных в работе [3] режимов одночастотного и двухчастотного нагружении, а также нагружения с временными выдержками образцов из стали Х18Н10Т при t 650 С наблюдается в зонах, прилегающих к месту разрушения. [34]

Указанные испытания позволяют установить основные закономерности циклического упругопластического деформирования и критерии малоциклового разрушения. [35]

В работах [62, 63] наличие обобщенной диаграммы циклического упругопластического деформирования было установлено на материалах, циклически упрочняющихся, разупрочняющихся и стабилизирующихся для исходных деформаций порядка пятикратной или десятикратной деформации предела пропорциональности в условиях растяжения - сжатия и сдвига, что позволяет предположить существование ее при произвольных типах напряженного состояния. [36]

Диаграммы упругопластнческого деформирования ( в и зависимости изменения температуры от напряжения при непрерывном циклическом нагруже-нии ( б и нагружения с промежуточными остановками ( а. [37]

Рассмотренную выше методику регистрации тепловых эффектов статического и циклического упругопластического деформирования и предлагается использовать для количественной оценки части энергии, выделяющейся в процессе деформирования в виде тепла. Можно предположить, что выделяющаяся тепловая энергия Q для случая отсутствия теплоизоляции захватов в первую очередь отводится путем теплопроводности Qm через переходные части и головки образца. Тепловая энергия от излучения Qur вследствие малых величин температуры разогрева ( до десятых долей или единиц градуса), как показали соответствующие вычисления и результаты измерения, оказывается пренебрежимо малой. Конвективный же теплообмен QK вследствие проведения эксперимента в условиях вакуума ( до 10 - 3 мм рт. ст.) можно считать отсутствующим. [38]

С по абсолютной величине увеличиваются в процессе циклического упругопластического деформирования в среднем на 40 - 60 %, и при этом наибольшее их увеличение имеет место в условиях одночастотного нагружения, а наименьшее - двухчастотного. Отмеченные закономерности соответствуют и характеру изменения ширины петли гистерезиса при соответствующих формах цикла и уровня нагружений ( см. разд. [39]

Имеется ряд предложений по способам интерпретации диаграмм циклического упругопластического деформирования [139, 235, 286], однако достаточно экспериментально обоснованной в настоящее время является обобщенная диаграмма деформирования [235], по характеристикам которой для широкого круга конструкционных материалов накоплены данные. [40]

Развитие деформаций по длине рабочей базы образца на отдельных этапах его статического растяжения. [41]

На основе изложенного метода проведены эксперименты по статическому и циклическому упругопластическому деформированию образцов из сталей 12Х2МФА и Х18Н10Т в условиях одноосного растяжения-сжатия и получены соответствующие данные о значениях входящих в уравнение (13.19) составляющих энергетического баланса. Представление этих данных в относительных единицах может быть осуществлено при отнесении их как ко всему деформируемому объему образца, так и к локальному объему на его рабочей базе, подвергающемуся непосредственному разрушению. Последний вариант является наиболее корректным, поскольку разрушение образца происходит на локальном участке ( в объеме), в то время как остальной объем материала остается участвовавшим в процессе деформирования и накопившим определенную энергию, но не разрушенным, т.е. отдельные объемы на рабочей базе образца в различной степени участвуют в поглощении и выделении соответствующих составляющих энергии. Поэтому, чтобы судить об энергии разрушения, целесообразно ее баланс исследовать для локального объема ( например, в зоне шейки), в котором оно непосредственно и происходит. [42]

В работе [141] проведен анализ и сопоставление диаграмм циклического упругопластического деформирования [139, 235, 286] на примере материалов с контрастными циклическими свойствами и показаны возможные уточнения и упрощения интерпретации диаграмм для целей приложения в решении задач циклической пластичности. [43]

С использованием указанного метода были проведены эксперименты по статическому и циклическому упругопластическому деформированию цилиндрических образцов из стали 12Х2МФА ( о ь 230 МПа, Ор 405 МПа, ij) 73 5 %) в условиях одноосного растяжения-сжатия. [44]

Изучение закономерностей деформирования и разрушения конструкционных материалов при циклическом упругопластическом деформировании на стадиях образования и развития разрушения и разработка критериев разрушения в указанных условиях являются одной из важнейших задач фундаментальной науки в области обоснования прочности, ресурса и безопасности машин и сооружений. [45]

Страницы: 1 2 3 4 5