Cтраница 1
Эффективность массооб-менного аппарата м.б. выражена также через число теоре-тич. [1]
Высокая производительность массооб-менного аппарата являлась основным требованием при разработке новой конструкции, так как в противном случае размеры аппаратов существенно возрастают и становится проблематичной целесообразность использования технологии отдувки. [2]
Для оптимальных условий работы массооб-менных аппаратов характерны режимы движения с изотропной турбулентностью, когда пульсации частиц одинаковы во всех направлениях. [3]
Другой причиной улучшения показателей работы массооб-менных аппаратов в нестационарном режиме является увеличение движущей силы. Суть этого эффекта для насадочных и тарельчатых аппаратов состоит в том, что при циклическом сливе жидкости со ступени ( полном или частичном) и относительно быстрой замене ее свежей жидкостью режим на этой ступени приближается к режиму идеального вытеснения, обладающему максимально возможной движущей силой. Наиболее интенсивным режим работы аппарата будет тогда, когда время цикла примерно равно среднему времени пребывания жидкости на ступени. [4]
Рассмотрено состояние вопроса о моделировании массооб-менных аппаратов для проведения газожидкостных процессов с химической реакцией в жидкой фазе. [5]
По способам образования поверхности контакта фаз массооб-менные аппараты классифицируются на две группы [1, 2]: 1) с фиксированной поверхностью контакта и 2) с поверхностью контакта, образуемой в процессе взаимодействия потоков. К первой группе относятся в основном насадочные и пленочные аппараты, ко второй - все остальные. Промежуточное положение занимают распы-ливающие и центробежные аппараты, у которых поверхность контакта фаз образуется в результате диспергирования жидкости в форсунках или перемешивания ее роторными элементами. [6]
Одним из показателей, определяющих эффективность массооб-менных аппаратов, является продольное смешение, которое характеризует отклонение реального потока от идеального режима течения - полного смешения или полного вытеснения. Интенсивность продольного смешения оценивается, согласно этой модели, коэффициентом продольного смешения. [7]
При создании высокоэффективных тепло - и массооб-менных аппаратов часто используют принцип подведения энергии извне к взаимодействующим в аппарате средам, для чего аппараты оснащают различными перемешивающими устройствами. [8]
Прежде чем приступить к гидравлическому расчету массооб-менного аппарата, необходимо выбрать конструкцию внутреннего массообменного контактного устройства. Такой выбор должен проводиться с учетом требований и особенностей конкретного процесса разделения на основе единственного объективного критерия - минимума приведенных затрат. В результате гидравлического расчета определяются геометрические размеры ( D и Я), а также гидравлическое сопротивление массообменного аппарата. В зависимости от конструкции контактного устройства гидравлический расчет проводится по соответствующей утвержденной методике. [9]
![]() |
Двухступенчатый аппарат для сушки пастообразных материалов.| Теплообменный аппарат с переточно ожиженным секционированным слоем. [10] |
При работе вертикальных многосекционных аппаратов ( аналогов колонных массооб-менных аппаратов тарельчатого типа) существенна надежная работа переточных устройств, по которым дисперсный материал передается из верхнего псевдоожиженного слоя на нижний. Перемещение дисперсного материала по перетокам обычно осуществляется плотным движущимся слоем. [11]
![]() |
Двухступенчатый аппарат для сушки пастообразных материалов.| Теплообменный аппарат с переточно сжиженным секционированным слоем. [12] |
При работе вертикальных многосекционных аппаратов ( аналогов колонных массооб-менных аппаратов тарельчатого типа) существенна надежная работа переточных устройств, по которым дисперсный материал передается из верхнего псевдоожиженного слоя на нижний. Перемещение дисперсного материала по перетокам обычно осуществляется плотным движущимся слоем. [13]
В третьем разделе даны основы теории и расчета массооб-менных аппаратов, в которых в основном происходят диффузионные процессы. Кратко изложены теория сушки, методика расчета сушильных устройств и даны примеры расчетов воздушной и газовой сушилок. Приведены основные зависимости для расчета процесса ректификации и пример расчета ректификационных колонн тарельчатого и насадочного типов. Кратко описаны закономерности процесса, методика и пример расчета абсорбционной колонны. Изложены основы расчета экстракторов для жидкостей и твердых тел. [14]
![]() |
К ячеечной модели структуры потока. [15] |