Cтраница 2
Так, для процесса термического крекинга нефтяного сырья С. Н. Обрядчиков и другие авторы предложили уравнения, позволяющие определять выходы бензина и газа в зависимости от плотности исходного сырья и получаемого крекинг-остатка. Подобные уравнения имеются для расчета процесса коксования нефтяного сырья. Для каталитического крекинга дистиллятного сырья на алюмосиликатном катализаторе Б. И. Бондаренко предложил эмпирические зависимости, позволяющие в первом приближении определять выходы сухого газа, бутан-бутилено-вой фракции, автомобильного бензина и кокса, в зависимости от степени превращения. [16]
Так, для процесса термического крекинга нефтяного сырья С. Н. Обрядчиков и другие авторы предложили уравнения, позволяющие определять выходы бензина и газа в зависимости от плотности исходного сырья и получаемого крекинг-остатка. Подобные уравнения имеются для расчета процесса коксования нефтяного сырья. Для каталитического крекинга дистиллятного сырья на алюмосиликатном катализаторе Б. И. Бондаренко предложил эмпирические зависимости, позволяющие в первом приближении определять выходы сухого газа, бутан-бутиленовой фракции, автомобильного бензина и кокса, в зависимости от степени превращения. [17]
Исходя из теоретических предположений расчетным путем установлено, что прочность твердых тел, в которых действуют ван-дер-ваальсовы силы примерно в 50 - 100 раз меньше, чем для тел, в которых взаимодействия основаны на валентных связях. Приближенная оценка прочности фазовых контактов в процессе коксования нефтяного сырья основывается на следующих представлениях: взаимодействие частиц мезофазы развивается постепенно от коагуляционных контактов к фазовым с последующим образованием коксового скелета. [18]
При отсутствии экспериментальных данных материальный баланс может быть составлен на основе данных по химическому равновесию или вычислен для некоторых процессов по имеющимся приближенным эмпирическим формулам. Так, для процесса термического крекинга нефтяного сырья С. Н. Обрядчиков [9] и другие авторы предложили формулы, позволяющие определять выходы бензина и газа в зависимости от плотности исходного сырья и получаемого крекинг-остатка. Такие же формулы имеются для расчета процесса коксования нефтяного сырья. [19]
Следует учитывать, что при увеличении давления повышается температура кипения реакционной смеси в зоне термического процесса, а также уменьшается объем паров сырья и продуктов крекинга. Последнее обстоятельство позволяет уменьшить объем аппаратуры, увеличить производительность установки. Поэтому термический крекинг проводят при давлении 2 - 5 МПа, коксование нефтяного сырья - при 1 - 2 МПа. Пиролиз осуществляют при давлении близком к атмосферному, так как целью процесса является получение газообразных олефиновых углеводородов. [20]
Таким образом, подводя итоги вышеизложенного, можно констатировать следующее. В области организации постоянного производства кокса игольчатой структуры решены научные основы, созданы отечественные технологии, надежность которых подтверждена большим числом испытаний в промышленных условиях. Основной причиной, затрудняющей организацию постоянно действующего производства КИС, является недостаток мощностей по коксованию нефтяного сырья. [21]
Для большинства реакций синтеза ( гидрирование, алкилирование, полимеризация), являющихся экзотермическими, наблюдается обратная картина, поэтому их называют низкотемпературными. Термическое разложение углеводородов начинается при 380 - 400 С. С увеличением температуры скорость крекинга быстро растет. Повышение температуры крекинга при постоянном давлении приводит к повышению содержания легких компонентов, к снижению выхода тяжелых фракций и кокса, причем растет содержание в газе непредельных углеводородов. Для практического осуществления термических процессов требуется, чтобы они протекали с достаточной скоростью и при этом достигалась высокая степень превращения и избирательность. Для увеличения скорости реакции при жидко-фазном термическом крекинге и коксовании нефтяного сырья температуру повышают до 470 - 550 С, парофазный процесс ведут при температуре более 550 С, пиролиз - при 700 - 900 С. Выход газа в этих условиях заметно увеличивается, растет содержание в нем олефиновых углеводородов. [22]