Количество - целевой компонент
Cтраница 2
Первая задача обычно возникает при использовании хроматог графа для регулирования режима работы технологической аппаратуры, когда необходимо определить лишь количество целевого компонента, а также при отделении микропримесей; вторая и третья задачи чаще всего встают перед экспериментаторами в лаборатории. [16]
Первое слагаемое правой части последнего равенства определяет количество целевого компонента, унесенного из слоя потоком газа, второе - количество целевого компонента, поглощенного жидкостью в элементе. [17]
В результате в некоторый момент времени в каждой из ячеек будет своя температура / -, величина которой определяет количество целевого компонента Мл, находящегося в растворе в равновесном: состоянии в данный момент времени. [18]
Можно также сказать, что физический смысл диффузионного критерия Нуссельта Nu & L / D соответствует мере отношения конвективно передаваемого количества целевого компонента от основного потока к стенке к интенсивности диффузионного переноса этого компонента в веществе потока-носителя. [19]
Все реакторы рассчитаны на эффективное поглощение микропримесей токсичных веществ при обычной температуре в течение времени, необходимого для накопления в концентраторе достаточного для газохроматографического определения количества целевого компонента. [20]
Первое слагаемое левой части (4.42) соответствует скорости изменения суммарного количества адсорбтива в частицах и в газе между частицами; второе слагаемое - это разность между количеством целевого компонента, вносимого и выносимого за счет конвективного переноса фильтрующимся газом-носителем. Правая часть (4.42) равна разности между количествами адсорбтива, входящего и выходящего из элементарного слоя вследствие эквивалентной продольной диффузии. [21]
Количество целевого компонента, убывающего из газовой фазы, равно приросту его в жидкой фазе. [22]
В качестве адсорбентов применяются пористые твердые вещества, имеющие большую удельную поверхность - от сотен до десятков сотен квадратных метров на грамм вещества. Другой важнейшей характеристикой адсорбентов является их адсорбционная активность ( или адсорбционная емкость) равная количеству целевых компонентов ( в масс. %, граммах и т.п.), которое может быть поглощено единицей массы адсорбента. [23]
На рис. 7.7, б процесс равновесной экстракции в смеситель-но-отстойной ступени изображен в треугольной диаграмме. Точка S, соответствующая концентрации Xs компонента в экстра-генте, не совпадает с вершиной С, поскольку экстрагент может содержать некоторые количества целевого компонента и исходного растворителя. Точка F исходной смеси может не лежать на стороне АВ, так как в поступающей на разделение смеси может содержаться некоторое количество растворенного экстрагента. [24]
 |
Сравнение результатов диффузионного извлечения с данными, рассчитанными по уравнению. [25] |
В действительности извилистость и глубина пор в реальных частицах не одинакова, и поэтому К не может быть универсальным для всех пор. При изучении процесса получения соевого молока в процессе экстрагирования соевых бобов была сделана попытка учесть влияние структуры реальных частиц с помощью коэффициента кинетической неравноценности пор, характеризующего их усредненную извилистость. При этом было проведено условное преобразование реальных частиц в идеальные путем перегруппировки пор с учетом доли содержащихся в каждой группе количеств целевого компонента. В результате может быть получено простое экспоненциальное уравнение, дающее прямую связь между степенью недоизвлечения и безразмерным временем процесса в полулогарифмических координатах. [26]
Из рассмотренного выше можно сказать, насколько сложна задача, возникающая перед исследователями при создании схемы ректификации. Задача осложняется и тем, что процентный состав ректификационной массы может изменяться. Часто считают, что если набор компонентов не меняется, но изменяется их соотношение ( вследствие изменения конверсии и выхода), это не скажется на работе схемы разделения, лишь бы на разделение поступало со смесью то же самое количество целевого компонента. [27]
В большинстве случаев обтекание частиц как реальной, так и правильной геометрической формы происходит при таких численных значениях критериев Рейнольдса, когда имеет место отрыв пограничного слоя от поверхности частиц ( см. рис. 1.3) и характеры движения вязкой жидкости вблизи лобовой части и в кормовой области частицы оказываются существенно различными. Ниже точки отрыва ( 6 да я / 2) течение вязкого потока носит неупорядоченный, вихревой характер; анализ массообменных процессов в этой области теоретическими методами затруднителен. Для приближенной оценки массоотдачи в кормовой зоне можно воспользоваться соотношениями, справедливыми для турбулентного режима обтекания поверхности, при этом в качестве характерной скорости принимается скорость набегающего потока. Расчетные оценки показывают, что количества целевого компонента, поступающие на частицу округлой формы в лобовой и кормовой ее частях, сравнимы по величине. [28]
Если на концах макрокапилляра существует перепад общего давления, то это приводит к перемещению всей массы текучей среды вместе с содержащимся в ней целевым компонентом. Такое перемещение можно рассматривать как течение вязкой среды, причем скорость течения определяется из обычных гидродинамических соотношений для закрытых каналов. Поскольку даже самые крупные капилляры реальных материалов имеют радиусы, не превышающие десятых долей миллиметра, то режим фильтрационного течения вязких жидкостей в таких порах практически всегда ламинарный. Для ламинарного течения несжимаемой среды в канале цилиндрической формы постоянного радиуса г массовый поток имеет вид [1.15]: Mc r2 ( Pi - P2) / ( 8vL), а количество целевого компонента, переносимое через единицу поперечного сечения поры, получается умножением Мс на концентрацию компонента в переносимой среде / МСС. [29]
Страницы: 1 2