Компонент - сталь
Cтраница 3
Проблема водородного окрупчивания металла продолжительное время привлекает внимание многих исследователей. В настоящее время для объяснения причин охрупчи-вающего влияния водорода привлекают: особенности растворимости водорода в железе; диффузионные аномалии; взаимодействие водорода с компонентами стали; адсорбционные явления; процессы старения; давление водорода и других газов в микропустотах; воздействие водорода на силы связи атомов железа в кристаллической решетке; хе-мосорбцию водорода на внутренних поверхностях микротрещин. Все эти факторы во всевозможной последовательности и комплектности многочисленными авторами объединены в разнообразные гипотезы, подробный анализ которых содержится в ряде обзоров и монографий. Поэтому рассмотрим механизмы водородного охрупчивания в интерпретации этого автора без сокращений, приведенных в этой работе. [31]
Отмечено, что максимальный перенос масс компонентов стали, эквивалентный снятию слоя толщиной 0 1 мкм, происходит при содержании в растворе 12 15 хлорида натрия. Обнаружена корреляция между массой компонентов стали, растворенных с СОП за ее время жизни, и склонностью стали к КР. [32]
Со стороны стали вдоль линии контакта наблюдается полоска шириной 3 - 4 мк темнокрасного и коричневого цвета. В зоне контакта образцов твердого сплава марки Т15К6 и жаропрочной стали ЭИ69 при температуре 1200 и времени выдержки 10 мин. При рассмотрении зоны соединения образцов обнаружено, что компоненты стали проникают в твердый сплав на глубину 10 - 15 мк. В зоне контакта кобальтовая составляющая отсутствует на глубине до 30 мк, а соединение ( типа W3Co3C или W3Fe3C) располагается на глубине до 15 мк. [33]
Растворимость защитной пленки зависит от се природы. Известно, например, что чем выше содержание хрома г стали, тем более высокую коррозионную стойкость имеют стали в пассивном состоянии. В ряде случаев может происходить экстрагивное рас-гворенне одного из компонентов стали и сплавов в пассивном состоянии. Поэтому блокирование поверхности коррозионностойким компонентом, а также уменьшение диффузии химически активных ионов через пленку путем легирования значительно повышает коррозионную стойкость металлов и сплавов в пассивном состоянии. [34]
В неингибированных растворах значения Q и QKOD как для ненапряженной, так и для напряженной стали близки, что свидетельствует о фарадеевском характере растворения. В ингибированных растворах QKOp более чем в 1 5 раза превышает значение Q3, т.е. процесс растворения стали не является фарадеевским. Возмож-ной причиной отклонения является химическое растворение за счет прямого комплексообразования ДЭА-3 с одним из компонентов стали. [36]
Светло-серый металл, наиб, тугоплавкий из металлов, плотн. На воздухе при обычной темп-ре устойчив. Компонент жаропрочных сверхтвердых сталей ( инструментальные, быстрорежущие) и сплавов ( победит, стеллит и др.); чистый В. [37]
Светло-серый металл, наиб, тугоплавкий из металлов, плотн. Навоз-духе при обычной темп-ре устойчив. Компонент жаропрочных сверхтвердых сталей ( инструментальные, быстрорежущие) и сплавов ( победит, стеллит и др.); чистый В. [38]
Коэффициенты взаимной диффузии элементов не равны между собой. Так, углерод диффундирует быстрее в кобальт, чем кобальт в углерод. Диффузия компонентов стали наглядно показана на фиг. На фигуре видна первичная линия раздела образцов. [39]
 |
Скорость коррозии ( мм / год в различных средах плавов TiC - сталь и стали 30X13 ( продолжительность опыта 20 дней. [40] |
Таким образом, коррозионно -, абразивно - и жаростойкость карбидосталей в значительной мере определяется избирательной способностью внешнего воздействия на составные компоненты материала. В условиях, когда устойчивость карбидной фазы превышает устойчивость стальной связки к воздействию реагентов, общая устойчивость сплавов TiC - сталь будет увеличиваться со снижением содержания стали. Поэтому варьируя содержание компонентов стали для каждого случая эксплуатации изделий из карбидостали удается получить оптимальное сочетание ее различных свойств в условиях агрессивных сред и повышенных температур. [41]
Аустенитные нержавеющие стали не обладают достаточной стойкостью в эвтектике свинец - висмут при температуре 600 С, поэтому использовать их нецелесообразно. Железо и низколегированные стали, хотя и имеют несколько большую стойкость, но и они также не могут быть использованы вследствие их недостаточной жаропрочности. Сталь 1Х18Н9Т, имевшая в исходном состоянии аустенитную структуру, после испытаний в эвтектике свинец - висмут становится магнитной. Вероятно, один из компонентов стали, а именно никель, выщелочивается из поверхностного слоя вследствие избирательного растворения. Устойчивость аустенита при этом снижается, что и вызывает фазовое превращение: у-фаза переходит в а-фазу. Предварительное насыщение эвтектики никелем должно снизить ее агрессивное воздействие на аустенитную нержавеющую сталь. [42]
На рис. I показана зависимость адсорбции ci -, ДЭА и его производных от величины растягивающих напряжений. Адсорбция хлорид-ионов имеет характерный v-образный вид. До напряжений 196 МПа она снижается, а затем увеличивается. Такое влияние напряжений на величину адсорбции хлорид-ионов связано с характером деформации металла и активацией напряжения растворения компонентов стали. [43]
С дальнейшим повышением температуры до 1400 диффузионные процессы в зоне контакта развивались еще более интенсивно. После изготовления шлифа и рассмотрения его под микроскопом при 1500х была обнаружена диффузионная зона глубиной 200 - 300 мк. Линия контакта образцов неразличима. Почти весь образец твердого сплава пронизан компонентами стали. Цементирующая составляющая не обнаружена даже на глубине до 3000 мк от места контакта. Непосредственно на линии раздела зерна WC-фазы отсутствуют, а зерна а-фазы сильно измельчены ( фиг. На глубине до 200 - 300 мк от линии контакта обнаружена только а-фаза, кроме нее, много т ] - фаз. Обычные зерна WC-фазы от линии контакта находятся на глубине от 400 до 500 мк. [44]
Страницы: 1 2 3