Cтраница 1
Десорбируемый компонент выделяется из раствора в газовую фазу, когда равновесное давление его над раствором выше, чем в десорбирующем агенте, поэтому десорбцию обычно рассматривают как процесс, обратный абсорбции. [1]
Теплоты межфазного перехода десорбируемых компонентов определяют по формулам ( 62) и ( 63), причем используют среднюю температуру десорбции t ( го tDn) / 2 и учитывают, что степень карбонизации на выходе равна нулю. [2]
При значительных количествах десорбируемого компонента поглощается большое количество тепла и по колонке с адсорбентом распространяются совместные волны десорбции и охлаждения. [3]
Хй - число молей десорбируемого компонента в жидкости, равновесной входящему отпаривающему агенту, отнесенное к одному молю насыщенного абсорбента. Если отпарка ведется водяным паром, то Хй всегда равен нулю. [4]
В этом случае вместе с десорбируемым компонентом нередко испаряется часть абсорбента. Для разделения такой смеси используют процесс перегонки: образующуюся смесь паров направляют в ректификационную колонну для разделения ее на чистые компоненты. [5]
Растворители, обладающие большей адсорбционной способностью, чем десорбируемые компоненты, вытесняют последние с поверхности адсорбента и не требуют повышенных температур и расходов. Сюда относятся спирты, кетоны и другие полярные соединения. Подобные растворители обычно используются не в чистом виде, а в смеси с низкомолекулярными ароматическими углеводородами, например бензолом, для повышения растворимости десорбированных компонентов. [6]
Окислительная регенерация адсорбента используется в тех случаях, когда десорбируемые компоненты отличаются весьма высокой адсорбционной способностью и удаление их с поверхности адсорбента даже полярными растворителями затруднительно. Окислительной регенерации обычно предшествует десорбция растворителями, при помощи которых предварительно удаляется основная масса десорбируемых веществ. [7]
Для случая практически изотермической десорбции, когда число киломолей десорбируемых компонентов газовой смеси не-велико, на основе ранее указанных допущений о практическом постоянстве количеств потоков можно принять фактор десорбции S каждого компонента постоянным по высоте десорбера. [8]
Для случая практически изотермической десорбции, когда число киломолей десорбируемых компонентов газовой смеси невелико, на основе ранее указанных допущений о практическом постоянстве количеств потоков можно принять фактор десорбции 5 каждого компонента постоянным по высоте десорбера. [9]
Для случая практически изотермической десорбции, когда число киломолей десорбируемых компонентов газовой смеси невелико, на основе ранее указанных допущений о практическом постоянстве количеств потоков можно принять фактор десорбции S каждого компонента постоянным по высоте десорбера. [10]
Анализ работы фракционирующего абсорбера показывает, что при значительном количестве десорбируемых компонентов и относительно высокой их температуре может существенно ухудшиться работа абсорбера. При слишком же низкой температуре насыщенного абсорбента приходится подводить большее количество тепла в низ десорбера, что приводит к увеличению эксплуатационных расходов. Для того чтобы уменьшить влияние высокой температуры продуктов десорбции па процесс абсорбции, в качестве расчетной температуры абсорбции принимают температуру низа абсорбера. [11]
Десорбция путем испарения адсорбированных веществ используется при низкой температуре кипения десорбируемого компонента. [12]
Ввод технологических параметров процесса; - содержание k - ro десорбируемого компонента в жидкости после десорбера. [13]
В случае десорбции нескольких компонентов расчет проводится по наиболее высококипящему из десорбируемых компонентов. [14]
Расход растворителя при десорбции главным образом зависит от величины адсорбционной способности десорбируемых компонентов и растворителя, используемого в процессе, температуры десорбции и необходимой степени извлечения десорбируемых компонентов. [15]