Cтраница 3
Однако максимум в зависимости коэрцитивной силы от температуры отпуска сдвигается в область более высоких температур, что объясняется замедлением процессов, происходящих при отпуске сталей, легированных хромом. Возникновение максимумов, вероятно, объясняется коагуляцией карбидов, протекающей в этих сталях при нагреве выше указанных температур. Для контроля качества термической обработки [26] использован мостовой метод контроля по высоте и форме фигур Лиссажу. [31]
Показано, что углеродистые и легированные стали имеют неоднозначность между магнитными и механическими свойствами. В интервале температур низкого отпуска ( до 400 С) вопрос о контроле качества термообработки может быть решен методами коэрцитиметрии. Перспективным для решения вопроса об однозначном контроле качества термической обработки этих сталей в широком диапазоне температур отпуска ( до 650 С) может быть импульсно-локальный метод с применением приборов типа ИЛК. [32]
Наибольшее изменение структурно-чувствительные характеристики претерпевают в интервале температур отпуска 500 - 600 С. В области же температур, в которых эта сталь обрабатывается по ГОСТ, на кривых изменения магнитных свойств наблюдается почти прямолинейный участок, магнитные свойства изменяются очень слабо, в то время как механические продолжают монотонно убывать. В интервале температур отпуска 600 - 770 С контроль качества термической обработки этой стали по магнитным параметрам затруднителен. [33]
Наклеп железных и стальных изделий, как известно, проводится с целью их упрочнения. С другой стороны, при штамповке, изгибе или правке изделия приобретают локализованный наклеп. Естественно, что при применении неразрушающих магнитных или электромагнитных методов контроля качества термической обработки, а также при дефектоскопировании стальных изделий магнитными и электромагнитными методами необходимо учитывать зависимость изменения магнитных свойств сталей при наклепе от степени обжатия. [34]
Неразрушающие испытания механических свойств материалов предполагают наличие корреляционной связи между физическим параметром и контролируемой величиной. Поэтому необходимы тщательное изучение физико-механических свойств каждой марки стали и установление корреляционной связи между ними. В работе [8] обобщены результаты исследований свойств жаропрочных, жаростойких и коррозионностойких сталей. Дан анализ методов контроля качества термической обработки и механических свойств этих сталей. [35]
Как видно из рис. а, намагниченность насыщения и максимальная магнитная проницаемость этих сталей до температуры закалки 800 С почти не изменяются. Коэрцитивная сила, удельное электрическое сопротивление и поле максимальной магнитной проницаемости, достигнув некоторого значения при Тяак800 - 850 С, с повышением температуры закалки не изменяются. На рис. 1 6 показано, что общий характер изменения свойств с температурой закалки после прохождения отпуска сохраняется. Как видно из рисунка, твердость сталей с ростом температуры отпуска монотонно убывает. Магнитные же свойства изменяются лишь при малых температурах отпуска. Так, например, коэрцитивная сила после отпуска свыше 450 С не изменяется, что исключает контроль высокотемпературного отпуска по коэрцитивной силе. Во всем интервале температур монотонно убывает удельное электрическое сопротивление, которое можно использовать в качестве параметра контроля, однако оно значительно зависит от изменения химического состава в пределах марки стали. В работе 12 ] для контроля качества термической обработки предложен мостовой метод контроля по высоте и форме фигур Лиссажу. [36]