Аустеиит - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 3
В какой еще стране спирт хранится в бронированных сейфах, а "ядерная кнопка" - в пластмассовом чемоданчике. Законы Мерфи (еще...)

Аустеиит

Cтраница 3


31 Влияние хрома на температуру начала мартенситного превращения нержавеющей хромони-келевой стали с 8 - 12 % Ni при 1 33 % Мп. 0 47 % Si и 0 068 % С. [31]

В ряде случаев необходимо использование аустенитной нержавеющей стали с минимальной намагниченностью насыщения, мало изменяющейся после холодной пластической деформации или действия глубокого холода. Устойчивость аустеиита в этом отношении зависит от содержания в стали хрома и никеля, а также азота и других стабилизирующих аустенит элементов.  [32]

33 Влияние отпуска на остаточные напряжения в поверхностном слое стальных образцов размером 10 х X 10 X 60 мм ( закалка с 850 С в масле.| Механические свойства некоторых инструментальных сталей в зависимости от температуры отпуска. / - X. 2 - ХВСГ. 3 - 9ХС. [33]

Различным образом проявляется влияние аустенита на износостойкость. Повышение количества аустеиита, по некоторым данным, снижает опасность выкрашивания и сколов рабочей кромки. Кроме того, превращение некоторого количества аустенита в поверхностном слое под действием напряжений в мартенсит повышает износостойкость, но может вызвать и снижение сопротивления разрушению. Поэтому при оценке его влияния не может быть однозначного решения.  [34]

35 Зависимость износа от количества аустенита трения на поверхности образца. [35]

Образовавшийся аустенит трения обладает повышенной устойчивостью к последующему распаду Обработка холодом вплоть до температуры жидкого азота не приводит к существенному распаду А тр. Повышенная устойчивость аустеиита трения может быть обусловлена особенность.  [36]

Технология термической обработки пружин и других упругих элементов из указанных углеродистых и легированных сталей предусматривает строгое регулирование температуры закалки с тем, чтобы было получено мелкое зерно, и по возможности, наименьшее количество остаточного аустеиита, резко снижающего сопротивление малым пластическим деформациям. Это объясняется тем, что сам аустеиит обладает малым сопротивлением сдвигу и его превращение в мартенсит при иагружении сопровождается возникающей при этом дополнительной остаточной деформации. Превращение остаточного аустеиита в процессе отпуска ке устраняет его ухудшающего влияния на основные свойства пружинной стали, так как иемартеиситиые продукты распада остаточного аустенита характеризуются меньшим сопротивлением малым пластическим деформациям, чем продукты отпуска мартенсита при той же температуре. В связи с этим целесообразно после закалки проводить обработку холодом. При нагреве под закалку важно предупредить окисление и обезуглероживание, так как эти процессы снижают уровень упрочнения поверхностных слоев, свойства которых имеют для упругих элементов решающее значение. Учитывая малую толщину или диаметр пружин для приборов, нагрев проводят в защитной атмосфере в аргоне или в вакууме.  [37]

В том случае, если инструмент после шлифования не подвергается химико-термической обработке, его целесообразно дополнительно отпускать. Отпуск снимает напряжения, способствует превращению аустеиита, образовавшегося в поверхностном слое при шлифовании, и поэтому повышает стойкость инструмента.  [38]

Критическая скорость закалки имеет очень важное значение. Критическая скорость закалки зависит от стабильности аустеиита, которая, в свою очередь, определяется количеством растворенных в нем углерода и легирующих элементов.  [39]

40 Характеристика изменения твердости в сварном соединении. [40]

Основной металл имеет структуру мартенсита с некоторым количеством остаточного аустеиита и карбидов. Участок зоны термического влияния, нагретый при сварке до температуры выше 720 С, после охлаждения будет иметь структуру мартенсита с некоторым количеством карбидов. Участок, нагретый при сварке до температуры ниже критической, будет участком отпуска со структурой троостита или сорбита.  [41]

В области температур промежуточного превращения переохлажденного аустенита возможна лишь диффузия углерода, а диффузия легирующих элементов практически исключается. Поэтому при распаде аустенита образуются а-раствор и карбид цементитного типа, имеющие то же содержание легирующих элементов, что и исходный аустеиит. Следовательно, для образования бейнита необходима только диффузия углерода без перераспределения концентрации легирующих элементов.  [42]

Глубина нагрева до надкритических температур при данном методе термической обработки чаще всего лежит в пределах 5 - 25 мм. В таких условиях при использовании нагрева с непрерывно повышающейся температурой создается опасность перегрева поверхностных слоев, что приводит к росту зерна аустеиита и снижению прочностных свойств изделия.  [43]

Совместное легирование хромом ( 0 9 - 1 2 %) и марганцем ( 0 9 1 2 %) позволяет получить стали с достаточно высокой прочностью и прокалнваемостью. Однако Хромомарганцевые стали имеют пониженную вязкость, повышенный порог хладноломкости ( от 20 до - 60 С), склонность к отпускной хрупкости и росту зерна аустеиита при нагреве. Иведение в сталь титана ( ЗОХГТ) обеспечивает хромомарганцевой стали меньшую склонность к перегреву.  [44]

Получение необходимого соотношения структурных составляющих ДФМС при термической обработке обеспечивается путем снижения ( до 0 08 - 0 09 %) содержания углерода в стали, что позволяет уменьшить зависимость количества аустеиита от температуры нагрева.  [45]



Страницы:      1    2    3    4