Локализация - пластическая деформация
Cтраница 3
В отличие от разделительных, при формоизменяющих операциях во из-бежайие разрушения заготовки избегают максимальной локализации пластической деформации. Наиболее широко применяющиеся формообразующие операции листовой штамповки - гибка и вытяжка. [31]
Однако метод предельных нагрузок оказывается недостаточным для оценки прочности деталей, имеющих зоны возможной локализации пластических деформаций и значительные по размерам области повышенных напряжений, так как этим методом нельзя определить напряжения в отдельных точках элемента. В этом случае необходим расчет НДС элемента. Для оценки статической прочности при сложном НДС используют критерии прочности, позволяющие перенести результаты испытаний образцов при одноосном напряженном состоянии на случай сложного напряженного состояния. [32]
Важно отметить, что при некоторых напряженных состояниях несущая способность тонкостенных трубчатых образцов исчерпывается как вследствие локализации пластических деформаций, так и в их отсутствие. [33]
Адсорбционное пластифицирование поверхностных слоев металла в процессах резания в активных смазочных жидкостях и связанная с этим локализация пластических деформаций в тонких слоях может также, по-видимому, объяснить особенности понижения усилий ( работы) резания. [34]
В большинстве случаев пластические деформации в корпусе сосуда носят местный характер, причем чем больше степень локализации пластической деформации, тем ближе характер нагружения приближается к жесткому. В общем случае изменение напряжений в зонах концентрации имеет промежуточный характер между жестким и мягким нагружением. В связи с этим для оценки прочности необходимо иметь общий для этих крайних типов нагружения критерий разрушения. Опыт показывает, что за такой критерий можно принять амплитуду напряжений, которая соответствует разрушающим напряжениям при мягком нагружении, если при жестком и мягком нагружении разрушение имеет усталостный характер. [35]
Значительное снижение К к по сравнению с К с для интенсивно циклически разупрочняющихся сплавов обусловлено большей степенью локализации пластической деформации в вершине трещины по сравнению с таковой для циклически упрочняющихся и циклически стабильных сплавов, а также снижением величины критического напряжения, ответственного за разрушение зоны повреждения. [36]
В результате этих процессов существенно снижается общая деформационная способность ( пластичность) металла околошовной зоны сварных соединений и локализация пластических деформаций по границам зерен, что создает благоприятные условия для возникновения межзеренных разрушений. [38]
Дальнейшее повышение температуры испытания приводит к растворению карбидных частиц в науглероженной прослойке стали Х18Н10Т и интенсификации различных проявлений локализации пластической деформации в пограничных участках. При температуре 1100 - 1200 С межзеренное смещение, инициирующее образование интеркристаллитных трещин, получает наибольшее развитие в зернах материала плакирующего слоя, расположенных вблизи межслойной границы. [39]
Правомерность такого подхода к определению ар оправдана, если, как отмечено выше, разрушение образца будет сопровождаться локализацией пластической деформации в зоне распространяющейся трещины и упругой деформацией за пределами этой зоны. [40]
Возможности оптического метода в принципе позволяют также изучать различные деформационные эффекты, свойственные термоусталостным испытаниям ( например, эффект локализации пластической деформации, кинетику одностороннего накопления деформации, формоизменение и пр. [41]
Выше было показано, что в процессе циклического деформирования металлы и сплавы испытывают сложные изменения дислокационных структур, которые ведут к локализации пластической деформации и в результате которых зарождаются малые ( короткие) усталостные трещины. Период зарождения усталостных микротрещин составляет более 80 % от общей долговечности до разрушения как при малоцикловой, так и при многоцикловой усталости. Часто наблюдается множественное трещино-образование, обусловленное наличием высокой плотности возможных мест зарождения трещин и наличием границ раздела ( границ зерен, двойников или фаз), которые действуют как микроструктурные барьеры для распространения трещины. [42]
Повышение содержания А1 и ( З - стабилизирующих упрочняющих элементов и примесей ( О, N) сверх определенных пределов может приводить к локализации пластической деформации целиком по границам зерен. Однако избыточные концентрации вакансий в сплавах титана должны быть ниже в связи с малым объемным эффектом и высокой температурой р - - а превращения. Это может являться одной из причин большей длительности, замедленного разрушения титановых сплавов с высоким пределом текучести в сравнении с закаленной сталью. Основными источниками избыточных концентраций вакансий в титановых сплавах являются закалка с высоких температур ( околошовная зона) и значительная локальная деформация по границам зерен и плоскостям спайности ( 10lO) при выделении гидридной фазы. [43]
При статическом и квазистатическом малоцикловом разрушениях определенный вклад в общее удлинение образца ( особенно если материал имеет большой коэффициент - ф) вносит участок окончательного долома, связанный с локализацией пластической деформации в шейке. Измерение поперечным деформометром не позволяет зафиксировать процесс на предельной стадии, что приводит к получению значений пластичности & /, меньших вф, так как последняя характеристика определяется для окончательного разрушения. В то же время при небольших значениях г), когда осуществляется менее вязкое разрушение, процесс локализации деформаций и долома выражен слабее, так что е, , и е / оказываются практически равными. [44]
 |
Изменение механических ха рактеристик в зависимости от темпе.| Зависимость прочности и пластичности биметалла Ст. 3 Х18Н10Т. [45] |
Страницы: 1 2 3 4