Амплитуда - угло
Cтраница 2
Это объясняется тем, что, задавшись частотой и амплитудой возмущающего момента, определить амплитуду и фазу угла 6 ( /) трудно из-за зависимости коэффициента гармонической линеаризации 7з ( 8а), входящего в выражение Фе - ( / со), от амплитуды угла 6 ( 0 - Поэтому процедура построения амплитудно-частотных характеристик состоит в следующем. Задаемся амплитудой 6а угла 9 ( 0 - По известному значению люфта 6Н находим отношение 8а / 8н и по графику зависимости з ( 6а / 6н) ( рис. 1 - 17) определяем 7з - Подставляя qz в выражение для Y9 ( / со) и используя логарифмические частотные характеристики, строим зависимость амплитуды и фазы возмущающего момента M ( t) от частоты при фиксированной амплитуде еа. [16]
В отличие от предыдущих силовых схем ( см. рис. 101, 102), которые используются при исследовании материала большой толщины, силовая схема, изображенная на рис. 103, а, реализует стабильность [67] коэффициента интенсивности напряжений Кг в окрестности контура трещины, когда амплитуда угла поворота 0 торцевых граней образца постоянна. [18]
Следовательно, рассмотрение в первом приближении показывает, что центробежная сила, развиваемая качающимся маятником, вызывает, во-первых, появление второй гармоники колебаний исполнительного органа, причем амплитуда второй гармоники перемещения, определяемая ( 20), невелика по сравнению с амплитудой первой гармоники, так как амплитуда угла качания маятника мала; во-вторых, определяемое ( 21) смещение среднего положения колеблющегося исполнительного органа, которое может быть не малым, если мал коэффициент жесткости сх. [19]
Верхний предел интеграла (6.88) взят исходя из физических условий задачи. Амплитуда угла отклонения маятника не может быть больше, чем 2я, поэтому поведение функции шст ( А) за интересующими нас значениями амплитуды не представляет интереса. [20]
 |
Амплитудно-частотные характеристики системы Абф 7 при различном регулировании возбуждения. [21] |
В случаях, когда амплитуда Лв внешней силы велика, а демпфирование колебаний слабое ( ст 1), в системе будут развиваться большие вынужденные колебания, которые могут привести к нарушению синхронной динамической устойчивости. Под большими колебаниями ротора понимаются такие значения амплитуд угла Дб, при которых линеаризация по первому приближению нелинейных зависимостей ф ( б) становится несправедливой ( см. § 2.1) и пользование линеаризэванными уравнениями приводит к качественно и количественно неправильным результатам. В этом случае задачи определения параметров больших колебаний максимально допустимых по условиям устойчивости в зависимости от амплитуды внешней гармонической силы, имеющей частоты, близкие к резонансным, решаются успешно методом гармонического баланса. [22]
Следовательно, число независимых медленно меняющихся функций для системы (5.13) равно трем. Поэтому интеграл энергии (5.21) может быть заменен на амплитуду угла атаки или иную медленную переменную, например, интеграл действия. [23]
Допустимые значения дисбаланса а и эксцентрицитета е могут быть заданы при проектировании двигателя, исходя из возможностей данного производства. Затем по конкретным кривым для проектируемого двигателя определяется величина амплитуды угла качания, соответствующая заданным значениям дисбаланса и эксцентрицитета. [24]
При закручивании этого участка вала диск 2 поворачивается вместе с сечением ВВ вала относительно сечения АА. Последнее, вращаясь вокруг шарнира L, записывает на барабане 7 амплитуду угла закручивания или иропорцио - fc нального ему скручивающего момента. Барабан 7 может отодвигаться по направляющей 8 для смены бумаги. [25]
 |
Индукционное реле разности частот. [26] |
Амплитудное значение угла поворота ат якоря зависит от соотношения скольжения со. Когда по мере снижения частоты скольжения и приближения ее к резонансной частоте амплитуда угла ат поворота якоря, увеличиваясь, становится достаточной для прохождения подвижной частью контакта половины расстояния / к ( рис. 4 - 18, в) между неподвижными частями контактов реле, то в каждый полупериод скольжения происходит кратковременное замыкание одного из контактов реле. [27]
 |
Сводная таблица параметров, влияющих на качание спутника. [28] |
Показано, что неуравновешенность маховика вызывает качание оси крепления спутника с двойным вращением вокруг вектора кинетического момента всей системы. Если моменты инерции аппарата относительно боковых осей х2, 2 связанных с корпусом, равны, то амплитуда угла качания остается постоянной, а сам угол колеблется с частотой собственного вращения маховика. Если эти моменты различны, имеет место эллиптическое качание: ось качания описывает прямой конус с эллиптическим сечением, перпендикулярным его оси. [29]
Величины периода качки и амплитуды угла крена были рассчитаны из условия равенства значений критериев Рейнольдса ( Re 2n9fr / z / vjT) в макете и реальном судне. [30]
Страницы: 1 2 3