Cтраница 2
Пуассона v31 и модулей сдвига за счет повышения жесткости волокон при неизменном содержании арматуры в трехмерно-армированном материале. Пуассона v31 ( рис. 5.8, а, в), остальные упругие константы, как показал расчет, изменяются мало. Такое повышение расчетных значений трансверсального модуля является следствием выбора плоскости слоя. [16]
Если деформативные свойства однонаправленно-армирован-ных пластиков в направлении армирования в основном определяются жесткостью волокон и практически не зависят от геометрии упаковки волокон, а в ряде случаев и от деформатив-ных свойств полимерного связующего, то на деформативные свойства пластика в направлении, поперечном направлению армирования, существенно влияют как деформативные свойства полимерного связующего, так и геометрия распределения волокон в поперечном сечении пластика. [17]
Наличие полости внутри волокна повышает также, по-видимому, устойчивость волокна на изгиб, влияет на жесткость волокна и тем самым на эластичность штапельков, повышает полноту на ощупь гребенной пряжи и текстильных изделий, получаемых из нее. Полое волокно, содержащее внутри воздух, обладает улучшенными теплоизоляционными свойствами. [18]
Мередит ( см. ссылку 228) опубликовал свою ра боту, в которой он рассматривает вопросы жесткости волокон, прочности тканей и сопротивления деформации. Результаты произведенных им исследований показывают, что для определения сопротивления деформации важнее знать свойства волокна, чем строение пряжи и ткани. Он обращает особое внимание, во-первых, на значительность деформации волокон в местах образования складки и, во-вторых, на преобладание поверхностной деформации волокна над внутренней. Из этого следует, что такие волокна, как вискозные, у которых поверхность более ориентирована, чем их ядро, легко подвергаются деформации. Чтобы избежать деформацию от изгибания, требуется диаметрально противоположная относительная ориентировка оболочки и ядра. [19]
В некоторых случаях экспериментальные значения модуля продольной упругости ниже определенных по формулам (2.9) или (2.10), что свидетельствует о неполном использовании в пластике всей жесткости волокон. [20]
Таким образом, можно считать установленным, что механическое стеклование гидратцеллюлозных волокон при их упрочнении для всех типов жестких схем сопровождается падением эластических свойств и увеличением жесткости волокна, причем потеря эластических свойств будет тем больше, чем большее время волокно находилось под напряжением. Это обстоятельство должно учитываться при переработке подобного рода гидратцеллюлозных волокон, а тем более при оценке их качества в изделиях. [21]
Величина, обратная показателю жесткости. Жесткость волокна определена на приборе Павлова. [22]
Сопоставляя основные механические свойства приведенных волокон, можно отметить, что они близки между собой и что их прочность находится на уровне прочности обычных химических волокон. Жесткость ПОД волокон, оцениваемая величиной начального модуля, оказывается гораздо выше жесткости распространенных химических волокон. [23]
Поэтому жесткость последних должна оказывать значительное влияние на прочность композита при сжатии. Известно, что жесткость волокон является степенной функцией их диаметра. Естественно поэтому предположить, что прочность при сжатии существенным образом зависит от диаметра. [24]
Анизотропию свойств волокнистых композиционных материалов принято характеризовать отношениями показателей модуля упругости Ex / Gxz, ExiEy или прочности Ох1 хг х13у - Наиболее отчетливо анизотропия проявляется при сопоставлении упругих и прочностных свойств волокон в направлении армирования с сопротивлением меж-слойному сдвигу и растяжению-сжатию в направлении, перпендикулярном к плоскости укладки волокон, и под углом к направлению армирования. С ростом прочности и жесткости волокон увеличивается различие в прочностных и упругих характеристиках армирующих волокон-и матриц, увеличивается степень анизотропии механических свойств, что проявляется в повышенно й чувствительности их к разориентации, искривлению и крутке волокон. При использовании в качестве армирующего наполнителя углеродных, органических и других анизотропных волокон увеличивается разница свойств композиции в направлении главных осей армирования. Анизотролию механических свойств самих волокон, таких, как органические и углеродные, необходимо учитывать при анализе и прогнозировании свойств композиций в трансверсальном направлении. [25]
На некоторых заводах штапельного волокна повторная отделка не проводится и получение мягкого волокна достигается механическим растрепыванием склеенных волокон многократным пропусканием жгута через тянульные машины. Однако этот метод устранения жесткости волокна не рационален. [26]
На некоторых заводах штапельного волокна повторная от делка не проводится и получение мягкого волокна достигается механическим растрепыванием склеенных волокон путем многократного пропускания жгута через тянульные машины. Однако этот метод устранения жесткости волокна не рационален. [27]
На рис. 2.14 схематически изображен такой механизм. Есть основание ожидать, что изгиб-ная жесткость волокон 90 вносит дополнительный вклад в сдвиговую жесткость и до начала сдвигового разрушения. [28]
Очень ценна попутная констатация Пирса о значимости а-фазной воды для механических свойств волокон. Согласно его мысли, такого рода свойство, как жесткость волокна, может быть полностью определено на основании наличной а-фазной воды. Его теоретическое уравнение позволяет определять совершенно независимо количество воды в фазе а при любой равновесной влаге. Сопоставляя исчисленное количество а-фазной воды со степенью жесткости волокна, он обнаружил линейное отношение между этими величинами. [29]
Небольшие количества лигнина не влияют на механические свойства искусственных волокон. Однако с увеличением содержания лигнина в исходной целлюлозе повышается жесткость волокна. [30]