Cтраница 3
Достоинства насосов распределительного типа заключаются прежде всего в их меньших габаритных размерах и массе. Однако плунжерная пара насосов распределительного типа более нагружена, чем в рядных насосах, так как плунжер совершает большее число циклов ( ходов) пропорционально числу цилиндров двигателя и одновременно вращается, выполняя роль распределителя топлива по секциям насоса. Поэтому насосы распределительного типа более требовательны не только к качеству изготовления, но и к чистоте подводимого к ним при эксплуатации топлива. [31]
В настоящее время изготовляют насосы распределительного типа ( см. рис. 208, б) для четырех - и шестицилиндровых дизелей, работающих с числом оборотов коленчатого вала до 3000 в минуту и более. Для многоцилиндровых дизелей с V-образным расположением цилиндров и неравномерным чередованием рабочих ходов применяют насосы с двумя насосными и распределительными секциями ( см. рис. 208, б), сдвинутыми по фазе работы на угол, равный углу между рядами цилиндров. Кулачковый вал насоса распределительного типа при числе кулачков на нем, равным числу цилиндров, должен вращаться с тем же числом оборотов, что и вал многоплунжерного насоса. С таким же числом оборотов должен вращаться распределитель. В некоторых насосах число кулачков делают в два раза меньше числа цилиндров дизеля, что практически возможно для насосов четырех - и шестицилиндровых дизелей с однорядным и восьми - и двенадцатицилиндровых дизелей с V-образным расположением цилиндров. При этом кулачковый вал насоса должен вращаться с числом оборотов коленчатого вала четырехтактного дизеля и с удвоенным числом оборотов коленчатого вала двухтактного дизеля. [32]
Преимущества насосов распределительного типа по сравнению с многоплунжерными заключается в меньших габаритных размерах и весе, в отсутствии необходимости периодической проверки и регулировки равномерности и момента начала подачи каждой секцией и в меньшей стоимости изготовления из-за уменьшения количества точно обработанных деталей. Износостойкость поверхностей деталей, совершающих увеличенное число рабочих циклов, путем применения специальной термообработки и покрытий доведена до высокого уровня, измеряемого несколькими тысячами часов безотказной работы. В связи с этим применение насосов распределительного типа для автомобильных и тракторных дизелей увеличивается из года в год в СССР и за рубежом. [33]
Основным качественным показателем фильтра является обеспечиваемая им тонкость отсева. По этому показателю все средства фильтрации подразделяют на фильтры грубой и тонкой очистки. Меньшие значения тонкости отсева соответствуют топливным фильтрам дизелей, особенно с насосом распределительного типа. [34]
Однако зазор в плунжерной паре имеет особое значение на пусковых режимах двигателя при условии малого и замедленного хода плунжера. Исходя из этого, снижение цикловой подачи топлива не должно превышать 20 % и предельный зазор в плунжерной паре не может превышать его первоначального значения более чем в 3 раза. Показатели двигателя заметно ухудшаются при суммарном износе плунжерной пары до зазора, в 2 раза большего первоначального в насосе распределительного типа и в 2 3 раза - рядного насоса. [35]
При использовании ТНВД распределительного типа целесообразно применять фильтры с устройством для отстаивания и спуска воды. В легковых автомобилях допускается применять только один фильтр тонкой очистки топлива. Средняя тонкость отсева фильтров грубой очистки должна составлять около 15 мкм; топливных фильтров тонкой очистки для дизелей с ТНВД рядного типа - до 4 мкм, а с насосом распределительного типа - до 2 мкм. При работе в условиях низких температур окружающей среды целесообразно применять фильтры с электрическими подогревателями. [36]
Работа топливных насосов характеризуется способами нагнетания и дозирования топлива, что и положено в основу их классификации. Дозирование топлива в насосах с постоянным ходом плунжера осуществляется с помощью золотника, роль которого выполняет плунжер насосной секции. В насосах распределительного типа плунжеру кроме возвратно поступательного движения сообщают еще и вращательное движение, в результате чего плунжер выполняет дополнительно и роль распределителя топлива по цилиндрам. [37]
Объясняется это неодинаковым характером износа плунжеров по окружности. Если в насосе распределительного типа плунжер, совершая сложное вращательное и возвратно-поступательное движение, изнашивается одновременно в нескольких местах, то в насосе рядного типа - с одной стороны. Все это, в свою очередь, влияет на выбраковочные признаки плунжерных пар. Так, у насоса рядного типа износ плунжерной пары в большей степени сказывается на энергоэкономических показателях, тогда как износ плунжерной пары в насосах распределительного типа особенно резко ухудшает пуск двигателя. Исходя из технико-экономической целесообразности, предельный зазор вследствие износа плунжерных пар насоса распределительного типа, например двигателя Д-21 А, равен 6 мкм. [38]
Объясняется это неодинаковым характером износа плунжеров по окружности. Если в насосе распределительного типа плунжер, совершая сложное вращательное и возвратно-поступательное движение, изнашивается одновременно в нескольких местах, то в насосе рядного типа - с одной стороны. Все это, в свою очередь, влияет на выбраковочные признаки плунжерных пар. Так, у насоса рядного типа износ плунжерной пары в большей степени сказывается на энергоэкономических показателях, тогда как износ плунжерной пары в насосах распределительного типа особенно резко ухудшает пуск двигателя. Исходя из технико-экономической целесообразности, предельный зазор вследствие износа плунжерных пар насоса распределительного типа, например двигателя Д-21 А, равен 6 мкм. [39]
Действительный объем Ут1: л топлива, подаваемого плунжером, отличается от геометрического объема VTeop, вытесненного плунжером при активном ходе. Это связано с дросселированием топлива во впускном и перепускном отверстиях, утечкой его через зазор между плунжером и втулкой, сжимаемостью топлива и упругостью трубопроводов. Отношение этих объемов, оцениваемое коэффициентом подачи г) vii Уцикл / теор, колеблется в достаточно широких пределах. При этом значение коэффициента подачи у насосов с регулированием цикловой подачи дросселированием на входе топлива при постоянном положении золотника уменьшается с увеличением числа оборотов кулачкового вала. У насосов с регулированием цикловой подачи перепуском в конце процесса подачи топлива коэффициент подачи при постоянном положении рейки несколько увеличивается с ростом числа оборотов кулачкового вала. Это объясняется уменьшением перетекания топлива через зазор между плунжером и втулкой плунжера и более интенсивным дросселированием топлива при перепуске. Однако после определенного предела с повышением числа оборотов начинает происходить уменьшение цикловой подачи из-за преобладающего влияния дросселирования топлива во впускном отверстии. Это особенно заметно проявляется в насосах распределительного типа, у которых число рабочих циклов высоко, даже при умеренном числе оборотов кулачкового вала. [40]