Однородная оболочка

Cтраница 2

I / К и деформационными свойствами мате риала, описывают предельное состояние однородных оболочек. При использовании данных выражений для анализа толстостенных оболочек, ослабленных мягкими прослойками необходимо иметь в виду следую щсе. Кр) полностью определяют критическую ситуацию, связанную с потерей пластической устойчивости оболчковой конструкции. [16]

Анализ соотношений упругости (3.13) показывает, что они значительно отличаются от соответствующих соотношений теории однородных оболочек, так как в формулах для удельных усилий фигурируют члены, учитывающие влияние параметров изменения кривизн и сдвигов. [17]

Можно показать, что деформации вида (2.16) - (2.18) удовлетворяют уравнениям равновесия также и для изотропных однородных оболочек с памятью. [18]

Броган, Форсберг и Смит [ 2], по всей видимости, первыми исследовали влияние выреза на собственные частоты и формы свободных колебаний однородных оболочек с круговыми шпангоутами на краях. [19]

Поскольку смесь обладает способностью плавиться при нагреве благодаря наличию в смеси бакелита, то она при соприкосновении с подогретой литейной моделью образует однородную оболочку, которая с большой точностью воспроизводит контуры нагретой модели. Как только образуется оболочка желаемой толщины, излишняя смесь удаляется с модельной плиты для использования ее при изготовлении следующих полуформ, а модельная плита с образовавшейся на ней полутвердой оболочкой передается в обжигательную печь, где в течение 30 - 40 сек. Для отвердения оболочковых форм могут применяться нефтя-ногазовые или электрические печи, оснащенные приборами для точной регулировки температуры в соответствии с заданной. [20]

Схема пластинки, сжатой в глав -. т л га я. [21]

Критическая нагрузка для высших форм потери устойчивости ( пг Г 1) стремится не к бесконечности, как это имеет место в случае однородных оболочек, а к конечному пределу Kv Это эквивалентно тому, что при уменьшении длины стрежня критическая нагрузка, увеличиваясь, асимптотически стремится к конечному пределу Кг. Это явление следует учитывать при использовании подкрепляющих ребер из слоистых пластиков для усиления цилиндрической оболочки. Несущая способность таких ребер жесткости может быть ограничена их жесткостью при поперечном сдвиге. [22]

Условия (3.44) - (3.47) не содержат краевые условия относительно тангенциальных перемещений и тангенциальных усилий, которые формулируются так же, как и для однородных оболочек. [23]

Отметим, что все изложенное выше соответствует, в основном, обозначениям, ппинятым в [3] t [ 4J, [5], [ 6J для однородной оболочки. [24]

Полученные соотношения (4.1) и (4.2), устанавливающие взаимосвязь между параметром Рц, характеризующим момент потери пластической устойчивости толстостенных оболочек давления, геометрическими размерами оболочки Ч t1R и деформационными свойствами материала, описывают предельное состояние однородных оболочек. При использовании данных выражений для анализа толстостенных оболочек, ослабленных мягкими прослойками необходимо иметь в виду следующее. В случае, когда мягкие прослойки имеют достаточно большие относительные размеры, при которых не наблюдается контактное упрочнение мягкого металла, как отмечалось в разделе 3.1 настоящей работы, механические свойства мягкого металла vj /, 5, у м СУ / СУ ( а следовательно, и 8р) полностью определяют критическую ситуацию, связанную с потерей пластической устойчивости оболчковой конструкции. При оп ределении р в соответствующие выражения необходимо подставлять значения 8, у и ум мягкого метаопа. Однако, как было показано на примере анализа тонкостенной оболочки, данные изменения практически не сказываются на значениях р0 5 ( sp), что позволяет при оценке процесса пластической неустойчивости тонкостенных оболочек не принимать во внимание контактные эффекты, связанные с упрочнением мягких прослоек. [25]

Как видно из рис. 4.5 в, для оболочек, ослабленных толстыми мягкими прослойками, относительные размеры которых к кк hK 1.1, поле линий скольжения, представленное логарифмическими спиралями, будет аналогичным полю в однородной оболочке. В силу того, что поле линий скольжения однозначно определяет напряженное состояние в деформируемом теле, следует, что для оболочковых конструкций с продольными мягкими прослойками в диапазоне их относительных размеров к кк будут справедливы соотношения (4.11) и (4.12) при замене в них предела текучести на сдвиг металла оболочки k на соответствующую величину ku, отвечающую металлу мягкой прослойки. В рассматриваемом случае ( см. рис. 4.5 е) кривые Ajfl2 и А2Д ] являются огибающими сеток линий скольжения, которые пересекают ось симметрии прослойки в точке О, характеризующей положение линии ветвления пластического течения мягкой прослойки. [26]

Как видно из рис. 4.5 в, для оболочек, ослабленных толстыми мягкими прослойками, относительные размеры которых к кк hK / 1, поле линий скольжения, представленное логарифмическими спиралями, будет аналогичным полю в однородной оболочке. В силу того, что поле линий скольжения однозначно определяет напряженное состояние в деформируемом теле, следует, что для оболочковых конструкций с продольными мягкими прослойками в диапазоне их относительных размеров к кк будут справедливы соотношения (4.11) и (4.12) при замене в них предела текучести на сдвиг металла оболочки k на соответствующую величину kM, отвечающую металлу мягкой прослойки. А Д2 и А2Д ] являются огибающими сеток линий скольжения, которые пересекают ось симметрии прослойки в точке О, характеризующей положение линии ветвления пластического течения мягкой прослойки. [27]

Либо средняя, либо различная в каждом углу толщина ( Thickness), распределенная по площади масса ( Nonstructural mass / area), коэффициент увеличения изгибной жесткости пластины Bending Stiffness), отношение толщины, работающей на сдвиг, к толщине однородной оболочки Transverse shear / Membrane thickness; расстояния от серединной поверхности до точек вычисления напряжений в верхних Top Fiber) и нижних ( Bot Fiber) волокнах. [28]

Отметим, что для оболочек давления, ослабленных толстыми мягкими прослойками ( к кк), в которых в процессе нагружения не проявляется эффект контактного упрочнения, или тонкими прослойками ( к Кр), обеспечивающими равнопрочность соединений основному металлу, вполне приемлема схема процесса исчерпания несущей способности оболочковых конструкций, описанная выше для случая однородных оболочек. [29]

Восстановление однородных пластмассовых оболочек при монтаже производят одним из описанных ниже способов. Кабели с однородными оболочками соединяют с помощью муфт из того же материала, что и оболочки, например, муфта для двух сращиваемых кабелей с полиэтиленовой оболочкой должна быть изготовлена из полиэтилена. [30]

Страницы: 1 2 3