Переход - легирующий элемент
Cтраница 2
При сварке жаропрочного никелевого сплава проволоками ХН77ТЮ и ХН60В флюс ФЦК обеспечивает высокий переход легирующих элементов и достаточную сопротивляемость металла образованию горячих трещин. Хотя в флюсе ФЦК тоже имеются модификаторы ( натрий и калий), но они не оказывают положительного действия из-за наличия в флюсе глинозема. [16]
Высокая прочность металла шва при сварке электродами типа Э42А достигается за счет перехода легирующих элементов в шов из основного металла и повышенной скорости охлаждения шва. Для сварки кольцевых швов трубопроводов, работающих при температурах до - 70 С, например из стали 10Г2, находят применение электроды ВСН-3 ( тип Э50АФ) с фтористо-кальциевым покрытием. [17]
Инертные газы достаточно полно защищают расплавленный металл от атмосферного влияния ц поэтому коэффициент перехода легирующих элементов в шов достаточно высок. [18]
Хотя плавленые флюсы предоставляют весьма мало возможностей для легирования металла шва, с их помощью можно уменьшить переход легирующих элементов из металла в шлак. Снижение такого перехода некоторых легирующих элементов из металла в шлак можно достичь обогащением флюса оксидами легирующего элемента, окисление которого необходимо снизить. Например, с целью уменьшения потерь хрома, в флюс вводят его оксид. [19]
При сварке плавлением химический состав ванны слагается из долей участия основного, электродного или присадочного металла с учетом коэффициентов перехода легирующих элементов, т.е. отношения их доли в шве к содержанию в основном металле или электроде. [20]
При расчете весового состава шихты для порошковой проволоки необходимо знать химический состав шихты, заданный химический состав наплавляемого металла и коэффициент перехода легирующих элементов шихты в наплавленный металл. Величина коэффициента перехода зависит от содержания соответствующих легирующих элементов в данном наплавленном металле, от сочетания этих легирующих элементов и других обстоятельств. [21]
Хорошо известно, что фактический состав аустенита в момент закалки определяется не только средним химическим составом стали, но и температурой нагрева, которая оказывает непосредственное влияние на степень растворения карбидной фазы и полноту перехода легирующих элементов и углерода в твердый раствор. Точно так же и величина зерна, и однородность аустенита определяются не только составом стали, но и температурой закалки. [22]
Изменение параметров дуговой сварки ( увеличение напряжения, уменьшение диаметра электрода, переход с прямой полярности на обратную, уменьшение силы тока) способствует усилению процессов на стадии капли, приводя к возрастанию потерь металла от окисления при сварке в среде С02 - Применение для защиты легирующих флюсов в данном случае ведет к увеличению перехода легирующих элементов из флюса в металл. [23]
Одновременно со сфероидизацией протекает процесс перехода легирующих элементов, повышающих жаропрочность - молибдена и ванадия, а также хрома из твердого раствора в феррите в карбиды. При переходе легирующих элементов в карбиды феррит разупрочняется. Наличие хрома в стали затрудняет миграцию молибдена из твердого раствора в карбиды. [24]
Сварку сплавов Ni стремятся вести на минимально возможной погонной энергии дуги. Для увеличения перехода упрочняющих легирующих элементов ( Al, Ti, Mo, W и др.) в шов эти электроды имеют покрытия с повышенным отношением CaF2 к СаСОз и высоким содержанием Mn, AlnTi, что обеспечивает их низкую окислительную способность. При сварке под галоидными флюсами в них ограничивают содержание NaF до 5 - 10 %, к-рый реагирует с А1 и Ti. Кроме того, при этом повышается эффект модифицирования и стойкость швов против горячих трещин. [25]
Сварку сплавов Ni стремятся вести на минимально возможной погонной энергии дуги. Для увеличения перехода упрочняющих легирующих элементов ( Al, Ti, Mo, W и др.) в шов эти электроды имеют покрытия с повышенным отношением CaF2 к СаСОз и высоким содержанием Mn, A1 и Ti, что обеспечивает их низкую окислительную способность. При сварке под галоидными флюсами в них ограничивают содержание NaF до 5 - 10 %, к-рый реагирует с А1 и Ti. Кроме того, при этом повышается эффект модифицирования и стойкость швов против горячих трещин. [26]
Сварку сплавов Ni стремятся вести на минимально возможной погонной энергии дуги. Для увеличения перехода упрочняющих легирующих элементов ( Al, Ti, Mo, W и др.) в шов эти электроды имеют покрытия с повышенным отношением CaF, к CaCOj и высоким содержанием Mn, A1 иТ1, что обеспечивает их низкую окислительную способность. При сварке под галоидными флюсами в них ограничивают содержание NaF до 5 - 10 %, к-рый реагирует с А1 и Ti. Кроме того, при этом повышается эффект модифицирования и стойкость швов против горячих трещин. [27]
Сварку сплавов Ni стремятся вести на минимально возможной погонной энергии дуги. Для увеличения перехода упрочняющих легирующих элементов ( Al, Ti, Mo, W и др.) в шов эти электроды имеют покрытия с повышенным отношением CaF, к СаСО3 и высоким содержанием Mn, Al nTi, что обеспечивает их низкую окислительную способность. При сварке под галоидными флюсами в них ограничивают содержание NaF до 5 - 10 %, к-рый реагирует с А1 и Ti. Кроме того, при этом повышается эффект модифицирования и стойкость швов против горячих трещин. [28]
Низкая относительная химическая активность флюса способствует пониженному содержанию кислорода в нэп лавленном металле. Это благоприятствует переходу легирующих элементов из ленты с повышенным коэффициентом перехода в наплавляемый металл. [29]
 |
Химический состав электродных капель. [30] |
Страницы: 1 2 3