Cтраница 3
Как видно из табл. 3, при повышении содержания титана до 1.0 - 1 5 % возрастает переход основных легирующих элементов С, Cr, W и V в наплавленный металл. При дальнейшем повышении содержания титана переход легирующих элементов из электродной проволоки в шов при наплавке на приведенных режимах остается практически постоянным. Свое влияние титан в электродной проволоке оказывает, начиная с электродных капель. В табл. 4 приведен химический состав электродных капель, собранных при наплавке в среде углекислого газа на указанных выше режимах. [31]
Низкая химическая активность флюса положительно сказывается на пониженной концентрации кислорода в наплавляемом металле. Низкая окислительная способность флюса благоприятствует переходу легирующих элементов из ленты ( проволоки) с высокими коэффициентами перехода. [32]
Основные требования, предъявляемые к флюсам для наплавки высоколегированных сталей, сводятся к тому, чтобы достигнуть: высокого коэффициента перехода легирующих элементов электродной проволоки в наплавленный металл и минимального перехода в него вредных примесей из флюса; устойчивости процесса и стабильности режима наплавки; хорошего формирования сварных швов и отсутствия как внутренних, так и наружных дефектов в наплавленном металле, а также легкого удаления шлаковой корки с нагретого металла. [33]
Если в паропроводе достигнута остаточная деформация в 1 %, то необходимо тщательно его исследовать. Для этого вырезают куски трубы длиной не менее 300 мм. Процесс - перехода легирующих элементов из твердого раствора в карбиды приводит к увеличению скорости ползучести. [34]
Разрушения в условиях эксплуатации, соответствующих области в карты механизмов ползучести наблюдаются при перегревах металла труб пароперегревателей. Как видно из картограммы ( рис. 1.2), при нагреве до температур, превышающих 620 С, в металле развиваются процессы рекристаллизации. Это приводит к возрастанию деформационной способности металла, полной трансформации структуры стали в феррито-карбид-ную структуру, интенсификации процессов перехода легирующих элементов в карбидные фазы. Для труб, разрушившихся в условиях ползучести, характерно наличие значительного слоя окалины и присутствие на наружной поверхности труб продольных трешин, сопутствующих основному разрыву. В случае перегрева до указанных температур разрушение происходит с относительно большим увеличением периметра трубы, заметным утонением стенки за счет повышенной деформационной способности в этих условиях. [35]
Стали 09Г2С и 10Г2С1 относятся к группе незакаливающихся сталей, не склонных к перегреву и стойких против образования трещин. Ручная сварка электродами Э50А и Э55А выполняется на режимах, предусмотренных для сварки низкоуглеродистой стали. Механические свойства сварного шва не уступают показателям основного металла. Автоматическая и полуавтоматическая сварка выполняется электродной проволокой Св - 08ГА, Св-ЮГА или Св - 10Г2 под флюсом АН-348-А или ОСЦ-45. Сварку листов толщиной до 40 мм производят без разделки кромок. При этом равнопрочность сварного шва обеспечивается за счет перехода легирующих элементов из электродной проволоки в металл шва. [36]
На стадии ванны характерны сравнительно невысокая температура металла ( 1700 - 1800 С) и на порядок меньше относительная поверхность контакта фаз. На этой стадии время контакта металла с газом и шлаком достигает 5 - 50 с, но перечисленные процессы почти не получают полного развития. Изменение режима сварки вызывает значительные изменения химического состава наплавленного металла при сварке в среде защитных газов и под слоем флюса. Меньшее воздействие на ванну оказывается при сварке стержневыми толстопокрытыми электродами, где изменение режима не влияет на относительную массу шлака, которая предопределена толщиной покрытия. Применение для защиты легирующих флюсов в данном случае ведет к увеличению перехода легирующих элементов из флюса в металл. [37]
Подготовку кромок и сборку соединений под сварку следует выполнять более тщательно. При сварке многослойных швов рекомендуется применять сварку каскадом, горкой или секциями. Последний шов выполняется в виде отжигающего валика. При этом участок разупрочнения, имеющий малую относительную толщину, почти не влияет на снижение механических свойств. Однако сварка термически упрочненной стали пока еще недостаточно освоена и поэтому не получила большого распространения. Высокопрочную сталь класса 60 / 45 - 16Г2АФ большой толщины ( 40 - 50 мм) сваривают с предварительным подогревом электродами типа Э50А марки УОНИ-13 / 55, а не Э60, что оказывается необходимым для получения более пластичного шва, без трещин. Равнопрочность сварного соединения обеспечивается переходом легирующих элементов из основного металла. [38]
Аустенитно-карбидная зона в цементованном слое практически возникает лишь при легировании стали карбидообразующими элементами, и в первую очередь хромом. Карбиды начинают образовываться на поверхности по границам и стыкам зерен. Избыточные карбиды имеют глобулярную форму. При образовании аустенитно-карбидной зоны средняя концентрация углерода на поверхности цементованного слоя значительно превышает предел растворимости углерода в аустените Сшах. Образование карбидов ведет к обеднению аустенита легирующими элементами. В пределах аустенитно-карбидной зоны концентрация легирующих элементов в аустените возрастает от поверхности вглубь, поэтому высокая концентрация углерода в слое ведет к уменьшению прокаливав-мости. Это связано с зародышевым действием карбидов на распад аустенита и понижением его устойчивости за счет перехода легирующих элементов в карбид. [39]