Поверхность - плакирующий слой
Cтраница 2
Для повышения коррозионной стойкости и долговечности химических машин и аппаратов, работающих в сильно агрессивных средах, желательно применение двухслойного листа с хорошим качеством поверхности плакирующего слоя. [16]
Такая следящая система позволяет допустить смещения объекта ( изменения зазора) в процессе контроля на 0 15 мм. Обычно поверхность плакирующего слоя свободна от загрязнений, и чистота обработки не ниже 6-го класса. Это позволяет использовать режим работы без следящей системы. Эксплуатационные возможности прибора достаточно широки. [17]
Поверхность плакирующего слоя не подвергается окислению во время нагрева и воздействию валков в процессе прокатки. Поэтому качество поверхности плакирующего слоя значительно лучше, чем при литейном способе плакирования. Травление листов, полученных пакетным способом, не представляет затруднений. [18]
В то же время следует отметить, что способ последовательной электронаплавки - сравнительно дорогой и трудоемкий, поскольку для создания плакирующего слоя используется тонкая холоднокатаная лента и сам процесс наплавки малопроизводителен. Кроме того, наплавка не обеспечивает хорошее качество поверхности плакирующего слоя без дополнительной обработки, в процессе которой часть высоколегированного металла идет в отходы. [19]
 |
Прокатка биметаллического пакета на толстолистовом стане 4800. [20] |
Термическую обработку двухслойной стали можно проводить до и после резки и разделки листов. В первом случае сохраняется чистая, свободная от окалины поверхность плакирующего слоя, так как она находится внутри герметичного пакета. [21]
Технологические процессы сварки двухслойных сталей ориентированы на обеспечение сплошности поверхности плакирующего слоя и достаточной прочности основного несущего слоя. Сплошность плакировки должна гарантировать необходимую коррозионную стойкость сварного соединения. Конструкционная прочность сварного соединения, оцениваемая, как правило, по основному слою, должна быть не ниже прочности основного металла. Главным требованием к сварке двухслойных сталей является недопустимость разбавления металла шва высоколегированным металлом плакирующего слоя или наплавки, которое может приводить к образованию хрупких участков и появлению зародышевых трещин. [22]
Товарные биметаллические трубы диаметром 6 - 20 мм изготавливают путем безоправочного волочения. При волочении происходит изменение толщины стенки ( утолщение) и на поверхности плакирующего слоя ( меди, бронзы) появляются морщинистость и шероховатость, глубина которых увеличивается с ростом деформации и исходной - величины зерен. [23]
Исследование характера распределения остаточных напряжений в биметалле сталь медь показало, что в исходном состоянии на поверхности плакирующего слоя присутствуют напряжения сжатия до 150 МПа, в зоне соединения напряжения сжатия до 320 МПа. Отпуск биметалла при 550 С в течение 3 часов приводит к появлению на поверхности плакирующего слоя напряжений растяжения достигающих 320 МПа, оставляя почти без изменения характер распределения остаточных напряжений в зове соединения и в основном металле. Увеличение тешературы термической обработки приводит к уменьшению растягивающих напряжений на поверхности плакирующего слоя до 180 МПа, незначительно изменяя характер последних в зоне соединения и в основном металле. Анализ результатов испытаний на малоцикловую усталость композиции сталь-медь показали, что усталость существенно не зависит от режима термообработки, а во многом связана с прочностью я качеством биметаллического соединения, обусловленного технологией изготовления. [24]
Гибка двухслойных листов, плакированных коррозионно-стойкой сталью, может производиться как в холодном, так и в горячем состоянии, плакирующим слоем внутрь или наружу. Прокладки, соприкасающиеся при гибке с плакирующим слоем, изготовляют из коррозионно-стойкой стали, чтобы предотвратить налипание на поверхность плакирующего слоя частиц металла, что возможно при использовании обычной конструкционной стали. Холодная гибка двухслойной стали должна производиться при температуре не ниже 20 С. При гибке в горячем состоянии заготовки должны быть нагреты до 1150 - 1200 С; их обработка должна завершаться при температуре не ниже 900 - 850 С. [25]
По американским данным, удовлетворительные результаты при 15-кратном высотном обжатии слитка дает разделительный слой, представляющий собой смесь окиси хрома и двуокиси марганца с нитроцеллюлозой, растворенной в этиловом ацетате. Однако нужно заметить, что использование в разделительном слое углерод-содержащих веществ не рекомендуется, так как это может вызвать науглероживание поверхности плакирующего слоя и снижение коррозионной стойкости. [26]
Для двухслойных слитков с залитой плитой из стали Х17Н13М2Т температура нагрева в колодцах 1320 С является завышенной. По данным работы [135], 20 - 30 % слябов, прокатанных из слитков, нагретых по указанному режиму, имеют на поверхности плакирующего слоя рванины и трещины. Авторы работы [135] объясняют появление дефектов перегревом наружной поверхности нержавеющей плиты и низкой пластичностью металла в связи с малой выдержкой, при которой не успевает произойти растворение карбидов. [27]
 |
Изделий Из биметалла с расслоениями. [28] |
При обнаружении участков с отслоением производят ремонт изделия. Один из способов ремонта заключается в удалении дефектной части плакирующего слоя с последующей наплавкой электродом на это место металла или сплава соответствующей марки. После этого производят зачистку наплавленного металла заподлицо с поверхностью плакирующего слоя. Этот участок необходимо проконтролировать ультразвуком на наличие расслоений и измерить толщину плакирующего слоя одним из описанных выше способов. [29]
Исследование характера распределения остаточных напряжений в биметалле сталь медь показало, что в исходном состоянии на поверхности плакирующего слоя присутствуют напряжения сжатия до 150 МПа, в зоне соединения напряжения сжатия до 320 МПа. Отпуск биметалла при 550 С в течение 3 часов приводит к появлению на поверхности плакирующего слоя напряжений растяжения достигающих 320 МПа, оставляя почти без изменения характер распределения остаточных напряжений в зове соединения и в основном металле. Увеличение тешературы термической обработки приводит к уменьшению растягивающих напряжений на поверхности плакирующего слоя до 180 МПа, незначительно изменяя характер последних в зоне соединения и в основном металле. Анализ результатов испытаний на малоцикловую усталость композиции сталь-медь показали, что усталость существенно не зависит от режима термообработки, а во многом связана с прочностью я качеством биметаллического соединения, обусловленного технологией изготовления. [30]
Страницы: 1 2 3